Плиты теплоизоляционные на основе базальтовых пород: Плиты теплоизоляционные на базальтовой основе: характеристики, крепление

Содержание

Плиты теплоизоляционные на базальтовой основе: характеристики, крепление

  • Почему базальтовые плиты так востребованы
  • Использование для теплоизоляции плоской кровли
  • На рынке современных стройматериалов широко представлены теплоизоляционные материалы. Одним из них являются плиты теплоизоляционные на базальтовой основе. За счет своих ключевых характеристик: негорючести, паропроницаемости, биостойкости, высокой теплоизоляционной способности, является, можно сказать, самым востребованным.

    Плиты теплоизоляционные на базальтовой основе – это расплав горных пород каменной базальтовой группы, из которого, используя синтетическое связующее, формируют плиты. Они нашли применение в таких областях строительства, как звуко- и теплоизоляция вентилируемых фасадов, кровли, стен, перекрытий: чердачных и межэтажных.

    Почему базальтовые плиты так востребованы ↑

    • Высокая термостойкость. Базальтовая изоляция относится к разряду негорючих стройматериалов, что позволяет использовать ее и как защитный барьер от огня. Температурный предел использования каменной ваты – 1000°С, в то время как стекловолокно начинает плавиться при 400°С.
    • Механическая прочность.Устойчивость к механическим воздействиям крайне важна для сохранения качественных характеристик теплоизоляции. Еще одно сравнение не в пользу стекловолокна: прочность изделий из него на 35% меньше по сравнению с базальтовыми.
    • Низкие характеристики уплотнения. Этот коэффициент отражает способность допускать с течением времени усадку. В то время как для базальтовых плит его значение – 1,1-1,2, то для стекловолоконных – это уже 1,5-4,0. То есть слой теплоизоляции из стекловолокна должен быть толще в 1,5-2 раза.
    • Звукоизоляция. Хотя эта характеристика и не связана непосредственно с теплоизоляцией материала, однако это следствие пористости его структуры – хоть и побочный, но очень полезный эффект. Волокна каменной ваты, будучи хаотически расположенными, образуют сообщающиеся друг с другом многочисленные мельчайшие полости, что и обеспечивает (см.следующее)
    • Низкий параметр теплопроводности. Хаотичное переплетение волокна с воздушными «мешочками» между ними обеспечивают также низкие характеристики теплопроводности ваты.

    • Водопоглощение, гидрофобность. Эффективность любого утеплителя проявляется в сухом состоянии. Если учесть, что влага – хороший проводник, то понятно, что даже незначительного количества влаги в слое теплоизоляции достаточно для ухудшения теплотехнических характеристик конструкции. Хотя химсостав базальтового волокна и обеспечивает достаточные водоотталкивающие свойства, однако, учитывая насколько важна сухость кровельного пирога, плиты базальтовые теплоизоляционные в процессе производства дополнительно обрабатывают гидрофобизирующими жидкостями.
    • Химическая стойкость. В составе волокна нет щелочных окислов, поэтому плиты из него химически стойки и не подвержены воздействию плесени, грибков и грызунов.
    • Экологичность. Вопрос, волнующий всех, кто выбирает строительные материалы, особенно для жилых помещений. Уникальность — в особенностях волокон, образующихся при плавлении. Длина которых при получении оказывается достаточной, чтобы максимально снизить связующие добавки, которые далеко не всегда безопасны для окружающей среды. При производстве зачастую подобные связующие добавки вообще не применяют, заменяя фенолформальдегидные на дисперсию ПВА. Правда, она дороже, зато материал получается абсолютно безопасным для человека.

    Базальтовая изоляция имеет немало других достоинств. К уже перечисленным следует добавить еще их высокую паропроницаемость и долговечность – порядка 50 лет, причем без потери качественных характеристик.

    Использование для теплоизоляции плоской кровли ↑

    Теплоизоляцию плоской кровли проводят по уложенному пароизоляционному слою ровно, без зазоров и щелей:

    • в один слой – в «разбежку» или
    • в два – укладывая второй слой придерживаются одновременно двух требований: принципа расположения швов в «разбежку» и правила смещения стыков верхнего слоя относительно нижнего на 10 см. Поверхность пароизоляции должна быть обязательно сухой.

    Чтобы предотвратить повреждение теплоизоляционных плит при монтаже, их укладывают по направлению «на себя», начиная от парапетов.

    Внимание

    Если основание выполнено из профнастила, утеплитель необходимо длинной стороной укладывать перпендикулярно гофрам профнастила.

    Как производят крепление теплоизоляционных плит к основанию ↑

    Методы крепления могут отличаться в зависимости от конструкции плоской кровли.

    • Клеевый метод. Этот метод используют в случаях, когда для гидроизоляции использованы полимерные мембраны с подложкой или материалы из битума. В качестве клеющего состава используют полиуретановый клей.

    Важно

    Прочность полученного крепления по любому из покрытий должна по крайней мере равна показателю деламинированной прочности (показатель изоляции на отрыв слоев).

    • Балластный метод. Используется при устройстве эксплуатируемой кровли. Балластом служат либо цементно-песчаная стяжка, либо тротуарная плитка, пригружающие теплоизоляцию к основанию.
    • Механический способ. Этот вариант подходит для мягких кровель, профилированного настила и железобетонных плит перекрытия. Механический крепежный элемент – это полый стержень из пластика, который может иметь различную длину – ее выбирают, исходя из толщины плиты теплоизоляции. Стержень снабжен фланцем (шляпкой) и распорной деталью винтового или забивного типа.

    Для расчета количества крепежных деталей используют данные, предоставленные производителем крепежа относительно несущей способности одного элемента. Значение суммарной ветровой нагрузки, испытываемой кровлей делят на него и получают минимальное количество дюбелей на один элемент.

    Рекомендуем

    Поскольку ветровые нагрузки по углам и в парапетных зонах больше, то увеличивается и количество крепежа.

    © 2021 stylekrov.ru

Базальтовые плиты экологически чистый утеплитель в строительстве.

IZOVOL® типа П-100

—  изоляция c повышенной жесткостью и влагостойкостью для полов над перекрытиями, полов подвальных помещений, полов с электрическим подогревом, «плавающих» акустических полов.

Плотность    100          кг/м3
Длина            1000      мм
Ширина         600        мм
Толщина       50, 100  мм

Цена: по запросу

IZOVOL® типа B-75

 — применяеться как изоляционный слой в системах утепления с воздушным зазором наружных стен зданий и сооружений различного назначения (плиты кашированы стеклохолстом черного или белого цвета). В качестве наружного слоя в двухслойном утеплениивентилируемых навесных фасадов в сочетании с плитой марки Izovol (Ст). Категория горючести – НГ (негорюч). 

Плотность    75          кг/м3
Длина            1000      мм
Ширина         600        мм
Толщина       50, 100  мм

Цена: по запросу

IZOVOL® типа Ф — 100

Плотность    100              кг/м3
Длина            1000            мм
Ширина         600              мм
Толщина       50, 80, 100  мм


Цена: по запросу

АКСИ РУФ Н

Минплита  АКСИ РУФ Н ТУ 5762-003-05800515-2005 – минераловатные плиты повышенной жёсткости на синтетическом связующем. Используются в качестве основного нижнего теплоизоляционного слоя, с устройством верхнего защитного слоя с помощью стяжек, для устройства кровельного ковра.

ЛАЙНРОК ВЕНТИ

Минплита Лайнрок Венти жесткая гидрофобизированная теплоизоляционная плит на основе горных пород базальтовой группы, производится с применением синтетического связующего. Применяется в фасадных системах с воздушным зазором при однослойном исполнении изоляции.

Плотность    100-130          кг/м3
Длина            1000, 1200      мм
Ширина         500,600,1000 мм
Толщина       30-160            мм

Эковер Кровля Верх-160

Жесткие гидрофобизированные теплоизоляционные плиты на синтетическом связующем, изготовленные из каменной ваты на основе горных пород габбро-базальтовой группы

Теплопроводность : 0,040 Вт/м°С

Эковер Кровля-135

Утеплитель Эковер Кровля-135 жесткие гидрофобизированные теплоизоляционные плиты на синтетическом связующем, изготовленные из каменной ваты на основе горных пород габбро-базальтовой группы

Теплопроводность : 0,039 Вт/м°С

Эковер Кровля Низ 100

Утеплитель Эковер Кровля Низ жесткие гидрофобизированные теплоизоляционные плиты на синтетическом связующем, изготовленные из каменной ваты на основе горных пород габбро-базальтовой группы

Теплопроводность : 0,038 Вт/м°С

Эковер Фасад-Декор Оптима

Жесткие гидрофобизированные теплоизоляционные плиты на синтетическом связующем, изготовленные из каменной ваты на основе горных пород габбро-базальтовой группы

Теплопроводность : 0,037 Вт/м°С

Эковер Вент-Фасад

используется как  утеплитель стен, жесткие гидрофобизированные теплоизоляционные плиты на синтетическом связующем, изготовленные из каменной ваты на основе горных пород габбро-базальтовой группы

Теплопроводность : 0,037 Вт/м°С

Эковер Лайт-35
Легкие гидрофобизированные теплоизоляционные плиты на синтетическом связующем, изготовленные из каменной ваты .

Применяется в качестве тепло- и звукоизоляционного слоя в ненагружаемых конструкциях всех типов зданий:

— каркасных стенах;

— мансардных , скатных кровлях;

— чердачных перекрытиях;

— внутренних перегородках;

— полах с покрытием всех типов по несущим лагам с укладкой утеплителя между лагами;

— в качестве нижнего (внутреннего) слоя при двухслойном утеплении в сочетании с плитой марки ЭКОВЕР ВЕНТ-ФАСАД в конструкциях вентилируемых фасадов;

Теплопроводность : 0,037 Вт/м°С

Эковер Кровля Низ (30кПа)

Утеплитель Эковер Кровля Низ (30кПа) жесткие гидрофобизированные теплоизоляционные плиты на синтетическом связующем, изготовленные из каменной ваты на основе горных пород габбро-базальтовой группы

Теплопроводность : 0,038 Вт/м°С

Эковер Кровля Верх-175

Жесткие гидрофобизированные теплоизоляционные плиты на синтетическом связующем, изготовленные из каменной ваты на основе горных пород габбро-базальтовой группы

Теплопроводность : 0,040 Вт/м°С

ТИЗОЛ EURO-Сэндвич К

негорючие гидрофобизированные тепло- звукоизоляционные плиты из минеральной ваты на основе горных пород.

Длина: Заказ

Ширина: Заказ

Толщина: 40-150, с шагом 10 мм

Теплопроводность : 0,040 Вт/м°С

Базальтовая плита ТИЗОЛ EURO-Сэндвич С

негорючие гидрофобизированные тепло- звукоизоляционные плиты из минеральной ваты на основе горных пород.

Длина: Заказ

Ширина: Заказ

Толщина: 40-200, с шагом 10 мм

Теплопроводность : 0,038 Вт/м°С

ТИЗОЛ EURO-ЛАЙТ 30

легкие теплоизоляционные плиты из минеральной ваты на основе горных пород. ТУ 5762-010-08621635-2006

— скатные кровли

— мансарды

— потолки

— полы по лагам

— перегородки  

— каркасные стены  

— вентилируемый фасад: внутренний слой/2-слойное решение


Теплопроводность : 0,036 Вт/м°С

ТИЗОЛ EURO-ЛАЙТ 25
Применяется для теплоизоляции и звукоизоляция ненагружаемых конструкций легких стен, межкомнатных перегородок, межэтажных перекрытий, мансард, скатных крыш и кровельных конструкций. ТУ 5762-010-08621635-2006

— скатные кровли

— мансарды

— потолки

— полы по лагам  

— каркасные стены  

Теплопроводность : 0,036 Вт/м°С

ТИЗОЛ EURO-ЛАЙТ 35
высокие теплоизоляционные свойства продукции позволяют сохранять тепло зимой и прохладу летом. ТУ 5762-010-08621635-2006

— скатные кровли

— мансарды

— потолки

— полы по лагам

— перегородки  

— каркасные стены  

— вентилируемый фасад: внутренний слой/2-слойное решение


Теплопроводность : 0,035 Вт/м°С

ТИЗОЛ EURO-ЛАЙТ 40
легкие теплоизоляционные плиты из минеральной ваты на основе горных пород. ТУ 5762-010-08621635-2006

— скатные кровли

— мансарды

— потолки

— полы по лагам

— перегородки  

— каркасные стены  

— вентилируемый фасад: внутренний слой/2-слойное решение

Теплопроводность : 0,035 Вт/м°С

ТИЗОЛ EURO-ЛАЙТ 50

Легкие негорючие гидрофобизированные тепло- звукоизоляционные плиты на основе базальтовых пород. ТУ 5762-010-08621635-2006

— скатные кровли

— мансарды

— полы по лагам  

— каркасные стены

— слоистая кладка  

Теплопроводность : 0,035 Вт/м°С

ТИЗОЛ EURO-БЛОК
легкие теплоизоляционные гидрофобизированные плиты из минеральной ваты изготовлены по  ТУ 5762-010-08621635-2006

— слоистая кладка 

— каркасный стены

— мансарды

— полы по лагам 

Теплопроводность : 0,035 Вт/м°С

ТИЗОЛ EURO-ВЕНТ
жесткие теплоизоляционные гидрофобизированные плиты из минеральной ваты на основе горных пород. ТУ 5762-010-08621635-2006

— вентилируемый фасад 1-слойное решение

— вентилируемый фасад  внешний слой/2-слойное решение

Теплопроводность : 0,034 Вт/м°С

ТИЗОЛ EURO-ВЕНТ В
теплоизоляционные гидрофобизированные плиты из минеральной ваты на основе горных пород. ТУ 5762-010-08621635-2006

— вентилируемый фасад  внешний слой/2-слойное решение


Теплопроводность : 0,035 Вт/м°С

ТИЗОЛ EURO-ВЕНТ Н
теплоизоляционные гидрофобизированные плиты из минеральной ваты на основе горных пород. ТУ 5762-010-08621635-2006

— вентилируемый фасад 1-слойное решение

— вентилируемый фасад внутренний слой/2-слойное решение


Теплопроводность : 0,035 Вт/м°С

ИЗБА ЛАЙТ-40

 применяется теплоизоляция в конструкциях скатных кровель, стенах дома , мансардных помещений, потолков, чердачных перекрытий, внутренних перегородок, в полах с покрытием всех типов по несущим лагам с укладкой утеплителя между лагами.

Теплопроводность : 0,035 Вт/м°С

ИЗБА Кровля НИЗ 110

Утеплитель ИЗБА Кровля Низ 110 применяется в качестве верхнего тепло- и звукоизоляционного слоя в двухслойных системах плоских кровель.

Теплопроводность : 0,035 Вт/м°С

ИЗБА Кровля НИЗ 100

Утеплитель ИЗБА Кровля Низ 100 применяется в качестве верхнего тепло- и звукоизоляционного слоя в двухслойных системах плоских кровель.

Теплопроводность : 0,037 Вт/м°С

ИЗБА Кровля Верх 190
Утеплитель ИЗБА Кровля Верх 190 применяется 

— в покрытиях из железобетона и металлического настила с кровельным ковром из рулонных и мастичных материалов, в т.ч. с ковром без выравнивающих цементно-песчаных стяжек,

— в качестве верхнего слоя в двух- или трехслойном выполнении теплоизоляции.

Теплопроводность : 0,039 Вт/м°С

ИЗБА Кровля Верх 175
Утеплитель ИЗБА Кровля Верх 175 применяется

— в покрытиях из железобетона и металлического настила с кровельным ковром из рулонных и мастичных материалов, в т.ч. с ковром без выравнивающих цементно-песчаных стяжек,

— в качестве верхнего слоя в двух- или трехслойном выполнении теплоизоляции.

Теплопроводность : 0,037 Вт/м°С

ИЗБА Кровля 150
применяется в качестве изоляционного слоя 

— для устройства кровель без цементной стяжки, 

— со стяжкой, тепловой изоляции чердачных перекрытий, 

— перекрытий над холодным подвалом или проездом.

Теплопроводность : 0,036 Вт/м°С

ИЗБА Кровля 135
Утеплитель ИЗБА Кровля 135 применяется в качестве изоляционного слоя:

— для устройства кровель без цементной стяжки, 

— со стяжкой, тепловой изоляции чердачных перекрытий, 

— перекрытий над холодным подвалом или проездом.

Теплопроводность : 0,036 Вт/м°С

ИЗБА Фасад 150

применяется в качестве тепло-, звукоизоляционного слоя в системах наружного утепления фасадов.

Теплопроводность : 0,037 Вт/м°С

ИЗБА Фасад 125

 применяется в качестве тепло-, звукоизоляционного слоя в системах наружного утепления фасадов.

Теплопроводность : 0,037 Вт/м°С

ИЗБА Венти 70

 используется  в качестве тепло-, звуко- и пожароизоляционного слоя в фасадных системах с воздушным зазором при однослойном исполнении изоляции.

Теплопроводность : 0,036 Вт/м°С

ИЗБА Венти 90

 применяется в качестве тепло-, звуко- и пожароизоляционного слоя в фасадных системах с воздушным зазором при однослойном исполнении изоляции.

Теплопроводность : 0,036 Вт/м°С

ИЗБА Венти 80

применяется в качестве тепло-, звуко- и пожароизоляционного слоя в фасадных системах с воздушным зазором при однослойном исполнении изоляции.

Теплопроводность : 0,034 Вт/м°С

ИЗБА Стандарт 45
Применяется в качестве тепло-, звуко- и пожароизоляционного слоя в ненагружаемых конструкциях всех типов зданий.
  • скатных кровель
  • вертикальных и наклонных стен дома
  • мансардных помещений
  • чердачных перекрытий
  • внутренних перегородок
  • полов с покрытием всех типов 

Теплопроводность : 0,035 Вт/м°С

ИЗБА Стандарт 60
Применяется в качестве тепло-, звуко- и пожароизоляционного слоя в ненагружаемых конструкциях всех типов зданий.
  • скатных кровель
  • вертикальных и наклонных стен
  • мансардных помещений
  • чердачных перекрытий
  • внутренних перегородок
  • полов с покрытием всех типов 

Теплопроводность : 0,035 Вт/м°С

ИЗБА Лайт 35
Применяется в качестве тепло- и звукоизоляционного слоя в ненагружаемых конструкциях всех типов зданий.
  • утеплитель для скатных кровлях
  • стенах дома
  • мансардных помещениях
  • чердачных перекрытиях
  • внутренних перегородках

Теплопроводность : 0,035 Вт/м°С

ИЗБА Стандарт 50
Применяется в качестве тепло-, звуко- и пожароизоляционного слоя в ненагружаемых конструкциях всех типов зданий.
  • скатных кровель
  • вертикальных и наклонных стен
  • мансардных помещений
  • чердачных перекрытий
  • внутренних перегородок
  • полов с покрытием всех типов 

Теплопроводность : 0,036 Вт/м°С

ТИЗОЛ EURO-ФАСАД
жесткие теплоизоляционные гидрофобизированные плиты из минеральной ваты на основе горных пород, устойчивы к деформации. ТУ 5762-010-08621635-2006

Теплопроводность : 0,035 Вт/м°С

ТИЗОЛ EURO-РУФ
теплоизоляционные гидрофобизированные плиты повышенной жесткости из минеральной ваты на основе горных пород. ТУ 5762-010-08621635-2006

Теплопроводность : 0,035 Вт/м°С

ТИЗОЛ EURO-РУФ В

жесткие негорючие гидрофобизированные тепло- звукоизоляционные плиты из минеральной ваты на основе горных пород. 

Теплопроводность : 0,036 Вт/м°С

ТИЗОЛ EURO-РУФ В Супер

жесткие негорючие гидрофобизированные тепло- звукоизоляционные плиты из минеральной ваты на основе горных пород. 

Теплопроводность : 0,037 Вт/м°С

ТИЗОЛ EURO-РУФ Н

 Базальтовая плита ТИЗОЛ EURO-РУФ Н жесткие теплоизоляционные гидрофобизированные плиты из минеральной ваты на основе горных пород.

Длина: 1000, 1200

Ширина: 500, 600

Толщина: 40-200, с шагом 10 мм

Теплопроводность : 0,034 Вт/м°С

Базалит Венти
Базалит ПТ Базалит Сэндвич С
Базалит Сэндвич К ROCKWOOL Конлит
ROCKWOOL КОНЛИТ — используются для обеспечения требуемого предела огнестойкости стальных конструкций. плиты из каменной ваты. Плиты  могут выпускаться с покрытием стеклосеткой с одной стороны для удобства последующей декоративной отделки.
ROCKWOOL FIRE BATTS 110
Теплоизоляция rockwool fire batts это жёсткие теплоизоляционные плиты, изготовленные из каменной ваты ROCKWOOL. Могут выпускаться с покрытием алюминиевой фольгой с одной стороны, применяются для тепловой изоляции плоских поверхностей каминов, печей, высокотемпературного оборудования.

Могут выпускаться с покрытием алюминиевой фольгой с одной стороны.

ROCKWOOL BONDROCK

Плиты из каменной ваты BONDROCK используются в качестве теплоизоляционного слоя в покрытиях из железобетона и металлического настила.

Теплопроводность : 0,038 Вт/м°С

ROCKWOOL ТЕХ Баттс 100

Плиты изготавливаются из каменной ваты на основе горных пород базальтовой группы.
Могут выпускаться кашированными армированной алюминиевой фольгой с одной стороны,предназначены для тепловой изоляции воздуховодов, газоходов, резервуаров, бойлеров, технологического оборудования, плоских вертикальных и горизонтальных поверхностей, печей, на объектах различных отраслей промышленности.

ROCKWOOL ТЕХ Баттс 125

Минплита Роквул Тех Баттс 125  изготавливаются из каменной ваты на основе горных пород базальтовой группы.
Могут выпускаться кашированными армированной алюминиевой фольгой с одной стороны, предназначены для тепловой изоляции воздуховодов, газоходов, резервуаров, бойлеров, технологического оборудования, плоских вертикальных и горизонтальных поверхностей, печей

ROCKWOOL ТЕХ Баттс 50

Минплита Роквул Тех Баттс 50  изготавливается из каменной ваты на основе горных пород базальтовой группы.
Могут выпускаться кашированными армированной алюминиевой фольгой с одной стороны,предназначены для тепловой изоляции воздуховодов, газоходов, резервуаров, бойлеров, технологического оборудования, плоских вертикальных и горизонтальных поверхностей, печей

ROCKWOOL ТЕХ Баттс 75
Минплита Роквул Тех Баттс 75  изготавливается из каменной ваты на основе горных пород базальтовой группы.
Могут выпускаться кашированными армированной алюминиевой фольгой с одной стороны. предназначены для тепловой изоляции воздуховодов, газоходов, резервуаров, бойлеров, технологического оборудования, плоских вертикальных и горизонтальных поверхностей, печей,
ROCKWOOL АКУСТИК Баттс

звукопоглощающие плиты, изготовленные из каменной ваты , используется в качестве среднего слоя в конструкциях каркасно-обшивных перегородок и облицовок, межэтажных перекрытий.

РОКЛАЙТ

легкие гидрофобизированные, негорючие тепло-, звукоизоляционные плиты из минеральной ваты на основе горных пород базальтовой группы ТУ 5762-049-17925162-2006

ТЕХНОБЛОК ОПТИМА

 негорючие, гидрофобизированные тепло-, звукоизоляционные плиты из минеральной ваты на основе горных пород базальтовой группы ТУ 5762-043-17925162-2006

ТЕХНОБЛОК ПРОФ

ТЕХНОБЛОК ПРОФ — это негорючие, гидрофобизированные тепло-, звукоизоляционные плиты из минеральной ваты на основе горных пород базальтовой группы ТУ 5762-043-17925162-2006

Теплоизоляция на основе каменной ваты ТехноНиколь

РОКЛАЙТ — это легкие гидрофобизированные, негорючие теплозвукоизоляционные плиты из минеральной ваты на основе горных пород базальтовой группы. Это универсальный материал для частного строительства.

ТЕХНОЛАЙТ – это негорючие, гидрофобизированные тепло-, звукоизоляционные плиты из минеральной ваты на основе горных пород базальтовой группы.

Область применения
Плиты ТЕХНОЛАЙТ предназначены для тепло-, звукоизоляции строительных конструкций жилых зданий и промышленных сооружений, в которых утеплитель не воспринимает внешнюю нагрузку (мансарды, чердачные перекрытия, полы с укладкой утеплителя между лагами; каркасные перегородки), а также в качестве первого (внутреннего) теплоизоляционного слоя в фасадных системах с воздушным зазором при двухслойном исполнении теплоизоляции.

 

ТЕХНОБЛОК — это негорючие, гидрофобизированные тепло-, звукоизоляционные плиты из минеральной ваты на основе горных пород базальтовой группы.
Область применения
Плиты ТЕХНОБЛОК рекомендованы для применения в качестве тепло-, звукоизоляции различных типов слоистых кладок, каркасных стен (в том числе наружных) с различными видами отделки (в том числе сайдингом). А также в качестве первого (внутреннего) теплоизоляционного слоя в навесных фасадных системах с воздушным зазором при двухслойной схеме утепления.

 

ТЕХНОВЕНТ – это негорючие, гидрофобизированные тепло-, звукоизоляционные плиты из каменной ваты на основе горных пород базальтовой группы. Утеплитель ТЕХНОВЕНТ разработан специально для навесных фасадных систем с воздушным зазором. Его применение не требует использования гидроветрозащитных пленок.

Область применения
Плиты ТЕХНОВЕНТ предназначены для применения в промышленном и гражданском строительстве в качестве тепло- и звукоизоляционного слоя вентилируемых фасадных систем.

 

ТЕХНОФАС ЭКСТРА – это негорючие, гидрофобизированные тепло-, звукоизоляционные плиты из минеральной ваты на основе горных пород базальтовой группы

Область применения
Плиты ТЕХНОФАС ЭКСТРА предназначены для применения в гражданском и промышленном строительстве в качестве тепло- звукоизоляции в системах наружного утепления стен с защитно-декоративным слоем из толстослойной штукатурки по стальной армирующей сетке.

 

ТЕХНОФЛОР– негорючие, гидрофобизированные тепло-, звукоизоляционные плиты из минеральной ваты на основе горных пород габбро-базальтовой группы.

Область применения
Плиты ТЕХНОФЛОР ГРУНТ предназначены для тепловой и звуковой изоляции полов по грунту, плавающих полов, полов с подогревом;
Плиты ТЕХНОФЛОР СТАНДАРТ предназначены для тепловой и звуковой изоляции плавающих полов при укладке бетона или цементной стяжки непосредственно на теплоизоляцию;
Плиты ТЕХНОФЛОР ПРОФ предназначены для тепловой и звуковой изоляции полов с повышенными нормативными нагрузками, в том числе плавающих полов, полов с подогревом, полов под стяжку производственных, спортивных помещений и складов.

 

ТЕХНОСЭНДВИЧ — негорючие, гидрофобизированные тепло-, звукоизоляционные плиты из минеральной ваты на основе горных пород габбро-базальтовой группы.

Область применения
Плиты ТЕХНСЭНДВИЧ БЕТОН предназначены для применения в качестве теплоизоляционного слоя в трехслойных бетонных и железобетонных стеновых панелях; 
Плиты ТЕХНОСЭНДВИЧ С предназначены для применения в качестве теплоизоляционного слоя в трёхслойных стеновых сэндвич-панелях с металлическими обшивками;
Плиты ТЕХНОСЭНДВИЧ К предназначены для использования в качестве теплоизоляционного слоя в трёхслойных кровельных сэндвич-панелях с металлическими обшивками.

 

ТЕХНОРУФ Н — это негорючие, гидрофобизированные тепло-, звукоизоляционные плиты из минеральной ваты на основе горных пород базальтовой группы.

Область применения
В гражданском и промышленном строительстве в качестве теплоизоляционного слоя при новом строительстве и реконструкции зданий и сооружений различного назначения. 
Плиты ТЕХНОРУФ Н предназначены для применения в качестве теплоизоляционного слоя в покрытиях из железобетона или металлического профилированного настила с кровельным ковром из рулонных и мастичных материалов. Плиты рекомендуется применять в комбинации с плитами ТЕХНОРУФ В.

 

ТЕХНОРУФ — это негорючие, гидрофобизированные тепло-, звукоизоляционные плиты из минеральной ваты на основе горных пород базальтовой группы. ТЕХНОРУФ – это еще и универсальный теплоизоляционный строительный материал, который характеризуется долговечностью, надежностью и имеет отличные показатели теплосбережения.

Область применения
В гражданском и промышленном строительстве в качестве теплоизоляционного слоя при новом строительстве и реконструкции зданий и сооружений различного назначения. Плиты ТЕХНОРУФ предназначены для применения в качестве основного теплоизоляционного слоя в покрытиях из железобетона или металлического профилированного настила с кровельным ковром всех типов, в том числе без устройства защитных стяжек.

 

ТЕХНОРУФ В — это негорючие, гидрофобизированные тепло-, звукоизоляционные плиты из минеральной ваты на основе горных пород базальтовой группы.

Область применения
В гражданском и промышленном строительстве в качестве теплоизоляционного слоя при новом строительстве и реконструкции зданий и сооружений различного назначения. 
Плиты ТЕХНОРУФ В предназначены для применения в качестве верхнего теплоизоляционного слоя в покрытиях из железобетона или металлического профилированного настила с кровельным ковром из рулонных и мастичных материалов, в том числе без устройства защитных стяжек. Плиты рекомендуется применять в комбинации с плитами ТЕХНОРУФ Н и/или ТЕХНОРУФ.

 

ТЕХНОФАС Л — полосы, нарезанные из негорючих, гидрофобизированных тепло-, звукоизоляционных плит на синтетическом связующем, изготовленных из минеральной ваты на основе горных пород базальтовой группы. Волокна в ламели расположены перпендикулярно изолируемой поверхности.

Область применения
Используются в качестве теплоизоляции на внешней стороне фасадов. При этом продукт служит основанием для нанесения защитного и декоративного слоев штукатурки. Также изделия применяются при утеплении участков стен, имеющих криволинейную или «ломаную» поверхность (эркеры, пилястры и т. п. ). Полосы ТЕХНОФАС Л монтируются специальным клеевым составом, который должен наноситься полностью на поверхность изделия. Механические крепления используются специального вида с большими шляпками и располагаются они, как правило, между полосами утеплителя. Некоторые системодержатели при утеплении зданий высотой до 20 м, не используют механическое крепление, т. к. ТЕХНОФАС Л имеет высокую прочность на отрыв слоев (не менее 80 кПа).

 

ТЕХНОРУФ Н30 — КЛИН — негорючие, гидрофобизированные тепло-, звукоизоляционные плиты, с заранее созданным уклоном 1,7% и 4,2%, произведенные из минеральной ваты на основе горных пород базальтовой группы.

Область применения
Плиты предназначены для создания разуклонки на кровле 1,7% и 4,2%, способствующего удалению воды с кровли к точкам водосброса. При двухслойной системе теплоизоляции, укладка осуществляется на первый (нижний) слой материала.

 

ТЕХНОРУФ В60 ГАЛТЕЛЬ — это негорючие, гидрофобизированные тепло-, звукоизоляционные полосы треугольного сечения, нарезанные из плит минральной ваты на основе горных пород базальтовой группы на низкофенольнм связующем.

Область применения
Материал предназначен для обеспечения плавного перехода гидроизоляционного материала от горизонтальной плоскости кровли к вертикальной плоскости парапета.

 

ТЕХНОРУФ В60 УКЛОН — это негорючие, гидрофобизированные тепло-, звукоизоляционные плиты, с заранее созданным уклоном 3,3%, произведенные из минеральной ваты на основе горных пород базальтовой группы на низкофенольном связующем.

Область применения
Материал предназначен для создания уклона в парапетной зоне, способствующего удалению воды с скровли к точкам водосбора. При двухслойной системе теплоизоляции укладка осуществляется на первый нижний слой материала, при общей толщине верхнего слоя 40 мм.

 

ТЕХНОАКУСТИК – это негорючие, гидрофобизированные звукопоглощающие плиты из минеральной ваты на основе горных пород базальтовой группы. Особое расположение волокон обеспечивает высокие звукопоглощающие свойства. Высокие физико-механические показатели обеспечивают надежную работу материала в вертикальных конструкциях сроком более 50 лет.

Область применения
Плиты ТЕХНОАКУСТИК рекомендованы для применения в качестве звукопоглотителя в конструкциях каркасно-обшивных перегородок и облицовок, в конструкциях подвесных потолков, а также в перекрытиях при не нагружаемой схеме укладки изоляционного материала. Применение ТЕХНОАКУСТИК в вышеперечисленных конструкциях обеспечивает их соответствие строительным нормам и правилам, требованиям пожарной безопасности и экологическому комфорту.

 

ТЕПЛОРОЛЛ – это легкие гидрофобизированный, негорючий тепло-, звукоизоляционный мат из минеральной ваты на основе горных пород базальтовой группы. Это универсальный материал для частного строительства.

Область применения
Материал ТЕПЛОРОЛЛ рекомендован для применения в коттеджном и малоэтажном строительстве в качестве тепло- звукоизоляции горизонтальных, наклонных и вертикальных конструкциях, таких как мансарды, каркасные стены, стены с отделкой сайдингом, полы и перекрытия, перегородки.

 

ТЕХНОРУФ Н ВЕНТ – это негорючие, гидрофобизированные тепло-, звукоизоляционные плиты из минеральной ваты на основе горных пород базальтовой группы.

Область применения
В гражданском и промышленном строительстве в качестве теплоизоляционного слоя при новом строительстве и реконструкции зданий и сооружений различного назначения. Плиты ТЕХНОРУФ Н ВЕНТ предназначены для устройства теплоизоляции плоских кровель с организацией системы вентилируемых каналов. Плиты рекомендуется применять в комбинации с плитами ТЕХНОРУФ В.

ROCKWOOL: МИНЕРАЛОВАТНЫЕ ПЛИТЫ ВЕНТИ БАТТС

Наименование изделия

Минераловатные плиты Венти Баттс (ТУ5762-003-45757203-99)

Описание изделия

Венти Баттс — жёсткие гидрофобизированные теплоизоляционные плиты, изготовленные из минеральной ваты на основе базальтовых пород.

Область применения

Плиты минераловатные Венти Баттс используются в качестве теплоизоляции на внешней стороне вентилируемых фасадных конструкций.

Размеры

Размеры в мм
Длина Ширина Толщина
1000 600 40-200

Водоотталкивающие свойства

Водопоглощение по объёму составляет не более 1,5 %.

Группа горючести

Плита минераловатная Венти Баттс является негорючим материалом в соответствии с ГОСТ 30244-94. Температура плавления волокон более 1000° С.

Плотность

Приблизительно 90 кг/м3

Упаковка

Плиты минераловатные Венти Баттс упаковываются в полиэтиленовую плёнку.

Паропроницаемость

µ= 0,30 мг/(м-чПа)

Теплопроводность

Теплопроводность в сухом состоянии, Вт/(м-К), не более (ГОСТ 7076)
25 = 0,036
Расчётные значения (протокол НИИСФ №51)
А = 0,042
Б = 0,045
10 = 0,034

Механические свойства

Прочность на сжатие при 10% деформации, кПа, не менее 20

Крепление

Механическое крепление осуществляется специальными дюбелями с шайбами. Дюбели должны заглубляться в базу минимум на 30 мм. Минимальный диаметр шайб — 80 мм.
Очень часто приходится нарезать плиту для стеновых доборов и проёмов, что приводит к перерасходу креплений.

Механическое крепление дюбелями — 2 штуки/Венти Баттс соответственно 4 шт/м2. Дюбели должны заглубляться в базу минимум на 30 мм. Минимальный диаметр шайб 80 мм.

Случается, что стеновые доборы и проёмы часто должны быть нарезаны, что приводит к небольшому перерасходу креплений для Венти Баттс.

 1) Когда Венти Баттс монтируется в конструкции, он должен быть закреплён дюбелями, как показано.

2) Если Z-профиль имеет загнутую кромку, закрепляющую более длинную сторону Venti-Batts, дюбели перемещаются, как показано.

Минеральная плита| Теплоизоляционные плиты из минеральной ваты| Цена на минеральные плиты

Минеральная плита из базальтовой ваты

Плиты EURO-ТИЗОЛ из минеральной ваты для утепления стен


Минеральная плита представляет собой теплоизоляционную плиту из минеральной ваты, в состав которой входит базальтовое волокно, обладающее великолепными огнезащитными и теплоизоляционными свойствами.

Наша компания предлагает плиты из минеральной ваты производства компании Тизол (марки EURO-ТИЗОЛ) по отпускной цене производителя. Если Вам необходимо купить большое количество, то мы готовы предоставить дополнительные скидки к цене, указанной в прайс-листе.

Отличительной особенностью минеральной плиты из базальта является ее высокая теплоизоляционная эффективность. Теплопотери при ее использовании на порядок меньше, чем те, которые можно получить от применения прочих строительных материалов.

Кроме того, теплоизоляционные плиты из минеральной ваты на основе базальтового утеплителя обладают великолепными огнеупорными и огнезащитными характеристиками, что подтверждается всеми проведенными заводом Тизол испытаниями с получением необходимых противопожарных сертификатов.

Поскольку структура волокна действительно напоминает вату, то помимо утепления и огнезащиты, минеральные плиты эффективно поглощают звуковые волны и способны выступать, таким образом, в качестве достойного шумоизолятора.

Минеральная плита EURO-ТИЗОЛ мало весит и не нагружает строительные конструкции, вследствие чего она может быть использована не только для утепления бетонных полов и кирпичных стен, но и для теплоизоляции крыши (кровли) и фасада.

Она также применима при изоляции различного теплового и холодильного оборудования (в том числе и холодильных помещений). Кроме того, базальтовую минеральную плиту используют в системах конструктивной огнезащиты железобетонных и металлоконструкций.

Широкий температурный диапазон применения (от -70 до +450 С) позволяет работать с плитами из минеральной базальтовой ваты практически в любое время года в любом регионе страны.

Минеральные плиты производства завода «Тизол»

Плиты из минеральной ваты EURO-ЛАЙТ (утеплитель ЛАЙТ)


Теплоизоляционные плиты из минеральной ваты EURO-ЛАЙТ (утеплитель Лайт) применяются в качестве дополнительной огнезащиты легких строительных конструкций — крыши (кровли) и внутренних перегородок.

Минеральная плита может выпускаться как в обкладке с двух сторон фольгой или стеклотканью, так и без обкладочного материала.

Базальтовая вата выдерживает температуру до 1000°С, что позволяет теплоизоляционной минеральной плите выдерживать значительные тепловые нагрузки и эффективно препятствовать распространению огня.


Плиты из минеральной ваты EURO-БЛОК


Теплоизоляционные плиты из минеральной ваты EURO-БЛОК выпускаются из базальтовой ваты.

Легкие негорючие гидрофобизированные тепло- звукоизоляционные плиты из минеральной ваты на основе горных пород.

Плиты выпускаются без обкладочного материала, либо по желанию заказчика в обкладке стеклосеткой, стеклохолстом или фольгой.


Плиты из минеральной ваты EURO-ВЕНТ, EURO-ВЕНТ В и EURO-ВЕНТ Н


Плиты из минеральной ваты EURO-ВЕНТ, EURO-ВЕНТ В и EURO-ВЕНТ Н.

Негорючие гидрофобизированные тепло- звукоизоляционные плиты из минеральной ваты на основе горных пород.

Плиты выпускаются без обкладочного материала, либо по желанию заказчика в обкладке стеклосеткой, стеклохолстом или фольгой.


Плиты из минеральной ваты EURO-ФАСАД


Жесткие негорючие гидрофобизированные тепло- звукоизоляционные плиты из минеральной ваты на основе горных пород.

Плиты выпускаются без обкладочного материала, либо по желанию заказчика в обкладке стеклосеткой, стеклохолстом или фольгой.


Плиты из минеральной ваты EURO-РУФ, EURO-РУФ В, EURO-РУФ В Супер и EURO-РУФ Н


Плиты из минеральной ваты EURO-РУФ, EURO-РУФ В, EURO-РУФ В Супер и EURO-РУФ.

Жесткие негорючие гидрофобизированные тепло- звукоизоляционные плиты из минеральной ваты на основе горных пород.

Плиты выпускаются без обкладочного материала, либо по желанию заказчика в обкладке стеклосеткой, стеклохолстом или фольгой.


Плиты из минеральной ваты EURO-ЛИТ


Плиты из минеральной ваты EURO-ЛИТ..

Огнезащитные теплоизоляционные плиты из минеральной ваты на основе горных пород.

Плиты выпускаются без обкладочного материала либо могут быть кашированы с одной стороны алюминиевой фольгой, армированной фольгой, стеклохолстом, стеклосеткой, стеклотканью.


Плиты из минеральной ваты EURO-СЭНДВИЧ С


Плиты из минеральной ваты EURO-СЭНДВИЧ С и EURO-СЭНДВИЧ К.

Негорючие гидрофобизированные тепло- звукоизоляционные плиты из минеральной ваты на основе горных пород.

Огнезащитные теплоизоляционные плиты из минеральной ваты на основе горных пород.

Плиты выпускаются без обкладочного материала либо могут быть кашированы с одной стороны алюминиевой фольгой, армированной фольгой, стеклохолстом, стеклосеткой, стеклотканью.


Ассортимент теплоизоляционных минеральных плит

Ассортимент предлагаемых вариантов плит из минеральной ваты производства завода «Тизол» и цен на них достаточно широк и способен обеспечить большинство потребностей отечественных потребителей.

Представлены минеральные плиты следующих артикулов различной толщины:

  • Плиты EURO-ЛАЙТ (Утеплитель ЛАЙТ) — 25, 30, 35, 40, 50;
  • Плиты EURO-БЛОК — 50-200, с шагом 10 мм;
  • Плиты EURO-ВЕНТ, разной плотности — 40-200, с шагом 10 мм;
  • Плиты EURO-ФАСАД, высокой плотности — 40-200, с шагом 10 мм;
  • Плиты EURO-РУФ, разной плотности, разных толщин;
  • Плиты EURO-ЛИТ — 30, 40, 50, 60, 80;
  • EURO-СЭНДВИЧ — 40-200, с шагом 10 мм;

Основные преимущества базальтовых минеральных плит

Выгоды и преимущества минеральных плит

Экологическая безопасность

Применение материала абсолютно безопасно для вашего здоровья. Вся продукция сертифицирована.

Противопожарные свойства

Применение плит EURO-ЛАЙТ препятствует распространению пламени по конструкциям, что сводит до минимума Ваши риски. Продукция относится к группе негорючих материалов (НГ). Температура плавления волокон свыше + 1000 °С.

Эффективная теплоизоляция

Высокие теплоизоляционные свойства продукции позволяют сохранять тепло зимой и прохладу летом.

Стабильность формы

Благодаря низкой плотности и смешанной ориентации волокон плиты не оседают в конструкциях и сохраняют форму и объем в течение всего срока эксплуатации.

Легкость монтажа

Материал прост в обращении, позволяя Вам самостоятельно произвести монтаж.

Долговечность

Плиты EURO-ЛАЙТ сохраняют свои тепло- звукоизоляционные свойства на протяжении всего срока эксплуатации.

Плиты EURO-РУФ 160кг/м3 в Тюмени: цена, характеристики

Жесткие и повышенной жесткости негорючие тепло- звукоизоляционные плиты из минеральной ваты на основе горных пород базальтовой группы с высоким уровнем теплозащиты и звукопоглощающей способностью. Плиты гидрофобизированы.

УНИКАЛЬНЫЕ СВОЙСТВА

  • Эффективная тепло- и звукоизоляция
  • Устойчивость к значительным эксплуатационным нагрузкам
  • Возможность монтажа на разные основания: железобетонные плиты, стальной профилированный лист.
  • Высокие прочностные характеристики

На сегодняшний день АО «ТИЗОЛ» выпускает плиты EURO-РУФ четырех марок: EURO-РУФ Н, EURO-РУФ, EURO-РУФ В, EURO-РУФ В Супер. Марки различаются по таким техническим характеристикам как плотность, прочность на сжатие, теплопроводность. 

 Плотность
(кг/м³) 
 Длина
(мм)   
 Ширина
(мм)  
 Толщина
(мм)
150-170 1000 600 40-150


КАШИРОВАННЫЕ ПЛИТЫ EURO-РУФ

Плиты выпускают без обкладки и кашированные стеклохолстом или фольгой. Нанесение материала производится с одной стороны или с двух сторон.  Кашированные плиты применяют для обеспечения дополнительной пароизоляции и ветрозащиты утеплителя,  а также при утеплении производственных зданий изнутри.

УПАКОВКА и ХРАНЕНИЕ

Плиты EURO-ВЕНТ упаковываются в фирменную полиэтиленовую термоусадочную пленку. При транспортировании и хранении принимаются меры  для предотвращения механических повреждений и увлажнения плит.

ПАРАМЕТРЫ УПАКОВКИ

Размеры,мм Количество в упаковке 
 Длина   Ширина   Толщина  штук м² м³
1000  600   50  4 2,4 0,12
1000  100  2 1,2 0,12

Плиты Теплоизоляционные На Основе Базальтовых Пород Кт Фасад Характеристики

Минераловатные плиты ROCKWOOL Фасад Баттс на основе базальтовых пород следует применять в качестве утеплителя, если конструкция стены предполагает расположение теплоизоляционного слоя с наружной ее стороны. Изделия компании Роквул отличаются высокими теплоизоляционными характеристиками, которые сохраняются в течение всего срока эксплуатации утепленного этими изделиями здания. Даже по прошествии длительного периода времени, плитам ROCKWOOL Фасад Баттс все так же будет присуща устойчивость к деформациям; а гидрофобность способность отталкивать воду не позволит воде нарушить высокие теплозащитные свойства материала. Размеры мм спрашивайте у Вашего персонального менеджера о наличии необходимой Вам толщины на складах Роквул и о сроках производства нестандартных толщин. Количество дюбелей определяется разработчиком теплоизоляционной фасадной системы, но не должно быть менее четырех на одну плиту.

Утеплитель ROCKWOOL Фасад Баттс 1200х500х50 мм 2.4 кв.м

Основные физико-механические характеристики. Теплоизоляция Пеноплэкс Комфорт хх50 мм 7 плит в упаковке. Теплоизоляция Пеноплэкс Комфорт хх мм 4 плиты в упаковке. Предназначен для теплоизоляции стен, полов, перекрытий, скатных кровель. Верхняя плита OL-K облицована стеклохолстом и имеет шпунтованные кромки.

Теплоизоляция Rockwool Фасад Баттс (1000х600х50)

Изготовляются из минеральной ваты на основе базальтовых пород. Продукт обеспечивает не только теплоизоляцию, но также является основанием для нанесения штукатурного слоя. Количество дюбелей определяется разработчиком теплоизоляционной фасадной системы. Утеплитель Rockwool Роквул производит группа Rockwool, которая является одним из ведущих производителей ваты на основе камня во всем мире. В компании работают более сотрудников.

Базальтовое супертонкое волокно Базальтовые супертонкие волокна БСТВ — это слой штапельных волокон диаметром 1 — 3 микрона перепутанных и скрепленных между собой в виде холста.

Купить систему Заказать демоверсию. Документ изменен — см. Группа Плиты минераловатные, для вентилируемых фасадов, на основе базальтового волокна, толщина от 50 до мм.

Плита базальтовая: характеристики и применение

На современном рынке теплоизоляционных материалов представлен огромный выбор утеплителей — стройматериалов, обеспечивающих надежную теплозащиту сооружений и зданий. В наше время ни одно строительство не обходится без применения утеплителей. Такие материалы, как пеностекло, пенополистирол, вспененный полиэтилен и минеральная вата значительно сокращают теплопотери через стены, фундамент, перекрытия, крышу и потолок. Теплоизоляционные материалы значительно продлевают срок службы конструкций, оборудования и систем, повышая эффективность их эксплуатации. Существует много утеплителей разной ценовой категории. Покупатель может запутаться в выборе материалов для тех или иных целей.

ПОСМОТРИТЕ ВИДЕО ПО ТЕМЕ: Каким должно быть качество базальтовой фасадной минераловатной плиты для мокрых фасадов СФТК

Все о теплоизоляционных базальтовых плитах – характеристики и принципы монтажа

Справочник кодов общероссийских классификаторов. КлассИнформ — все коды общероссийских классификаторов. Классификатор строительных ресурсов. Книга Материалы и изделия кровельные рулонные, гидроизоляционные и теплоизоляционные, звукоизоляционные, черепица. Часть Материалы и изделия тепло- и звукоизоляционные. Раздел Группа Плиты теплоизоляционные на основе базальтовых пород.

Мы базальтовой плитой утепляем дом любой

Количество углеводородов на планете сокращается. Использование альтернативных источников получения тепловой энергии либо затратно, либо неосуществимо. Стоимость энергоносителей неуклонно растет. Вслед за ними увеличиваются затраты на отопление. Выиграть в этой ценовой гонке можно.

Код: Жесткие и плотные гидрофобизированные плиты из минеральной ваты на основе базальтовых пород.

Код КСР: 23.99.19.12.2.05.10-0039

Легкие гидрофобизированные, негорючие тепло и звукоизоляционные плиты на основе базальтовых горных пород. Плиты выпускаются без обкладочного материала, либо по желанию заказчика в обкладке стеклосеткой, стеклохолстом или фольгой. Теплоизоляция трубопроводов и промышленного оборудования в том числе холодильных помещений. Плиты EURO-ВЕНТ, обладая отличной паропроницаемостью, способствуют испарению влаги из стены во внешнее пространство и увеличивают срок эксплуатации конструкции в целом. Продукция относится к классу негорючих материалов НГ.

Технофас является легкой гидрофобизированной, негорючей тепло-, звукоизоляционной плитой, состоящей из минеральной ваты с основой из горных пород габбро-базальтовой группы, регламентированной ТУ Плиты Технофас — негорючий материал с температурой начала спекания волокон более градусов цельсия. Теплопроводность при условиях эксплуатации А, в Вт м. Теплопроводность при условиях эксплуатации Б, в Вт м. Па , не более. Горючесть плиты , в степени. Минераловатные плиты Технофас — не горючи и применяются для утепления в гражданском и промышленном строительстве в качестве тепловой изоляции с целью наружного утепления стен фасадов , имеющих защитно-декоративный слой из тонкослойной штукатурки.

рок | Определение, характеристики, образование, цикл, классификация, типы и факты

Текстура породы — это размер, форма и расположение зерен (для осадочных пород) или кристаллов (для магматических и метаморфических пород). Также важны степень однородности породы (, т. Е. единообразия состава) и степень изотропии. Последнее — это степень, в которой объемная структура и состав одинаковы во всех направлениях в породе.

Анализ текстуры может дать информацию об исходном материале породы, условиях и среде осаждения (для осадочной породы) или кристаллизации и перекристаллизации (для магматической и метаморфической породы, соответственно), а также о последующей геологической истории и изменениях.

Классификация по размеру зерен или кристаллов

Общие текстурные термины, используемые для типов горных пород в отношении размера зерен или кристаллов, приведены в таблице. Категории размера частиц получены из шкалы Уддена-Вентворта, разработанной для отложений.Для магматических и метаморфических пород в качестве модификаторов обычно используются термины — , например, среднезернистый гранит. Афанитный — это описательный термин для мелких кристаллов, а фанеритовый — для более крупных. Очень крупные кристаллы (более 3 сантиметров или 1,2 дюйма) называются пегматитовыми.

Для осадочных пород к широким категориям размеров отложений относятся крупные (более 2 миллиметров или 0,08 дюйма), средние (от 2 до 1 / 16 миллиметров) и мелкие (менее 1 / 16 миллиметр).К последним относятся ил и глина, размер которых не различим для человеческого глаза, и их также называют пылью. Большинство сланцев (литифицированная версия глины) содержат некоторое количество ила. Пирокластические породы — это те, которые образованы из обломочного (от греческого слова «битый») материала, выброшенного из вулканов. Блоки — это осколки, отбитые от твердой породы, а бомбы расплавляются при выбросе.

Термин «порода» относится к основному объему материала, включая зерна или кристаллы, а также содержащееся пустое пространство.Объемная часть насыпной породы, не занятая зернами, кристаллами или природным вяжущим материалом, называется пористостью. Иными словами, пористость — это отношение пустотного объема к основному объему (зерна плюс пустотное пространство). Это пустое пространство состоит из пространства пор между зернами или кристаллами в дополнение к пространству трещин. В осадочных породах объем порового пространства зависит от степени уплотнения осадка (при этом уплотнение обычно увеличивается с глубиной захоронения), от устройства упаковки и формы зерен, от степени цементации и от степени сортировки. .Типичные цементы представляют собой кремнистые, известковые или карбонатные или железосодержащие минералы.

Сортировка — это тенденция осадочных пород иметь зерна одинакового размера — , то есть , чтобы иметь узкий диапазон размеров (см. Рисунок 2). Плохо отсортированный осадок имеет широкий диапазон размеров зерен и, следовательно, имеет пониженную пористость. Хорошая сортировка указывает на довольно равномерное распределение зерен. В зависимости от типа плотной упаковки зерен пористость может быть значительной. Следует отметить, что в инженерном обиходе — у.е.g., геотехническое или гражданское строительство — терминология сформулирована противоположно и называется классификацией. Хорошо сортированные отложения — это (геологически) плохо отсортированные отложения, а плохо отсортированные отложения — хорошо отсортированные.

Сортировка горных пород

Рисунок 2: Сортировка.

Encyclopædia Britannica, Inc.

Общая пористость охватывает все пустоты, включая те поры, которые связаны с поверхностью образца, а также те, которые закрыты естественным цементом или другими препятствиями.Таким образом, общая пористость (ϕ T ) составляет

, где Vol G — это объем зерен (и цемента, если таковой имеется), а Vol B — общий объемный объем. В качестве альтернативы можно рассчитать ϕ T из измеренных плотностей основной породы и (моно) минерального компонента. Таким образом,

, где ρ B — плотность насыпной породы, а ρ G — плотность зерен ( т.е., минерал, если состав мономинералогичный и однородный). Например, если песчаник имеет ρ B 2,38 грамма на кубический сантиметр (г / см 3 ) и состоит из зерен кварца (SiO 2 ) с ρ G 2,65 г. / см 3 , общая пористость составляет

Кажущаяся (эффективная, или чистая) пористость — это доля пустот, которая исключает закрытые поры. Таким образом, он измеряет объем пор, который эффективно взаимосвязан и доступен для поверхности образца, что важно при рассмотрении хранения и движения подземных флюидов, таких как нефть, грунтовые воды или загрязненные флюиды.

Исследование базальтовых стекол как высокотемпературных Теплоаккумулирующие материалы

2.1. Состав и структурный анализ

Химический состав базальтовых стекол анализировали с помощью рентгенофлуоресцентного спектрометра. (XRF), и молярные проценты основного компонента стекол представлены в таблице 1. Можно заметить, что кремнезем является преобладающим компонентом три образца, которые действуют как формирователь стеклянной сети, и основной Сетевой каркас стеклянной системы формируется в тетраэдре [SiO 4 ].По сравнению с обычными стеклами и рудами базальты содержат больше оксида железа (4-7 мол.%), что будет иметь большое влияние от теплофизических свойств, таких как температура кристаллизации и вязкость. 24,25 Среди исследованных образцов содержание глинозема в сетчатом промежуточном продукте изменялось слабо. Глинозем может соединяться со свободным кислородом в стекле для участия в формировании сети используется четырехкоординатная [AlO 4 ], играющая роль сетевой компенсации.Он также войдет зазор стеклянной сетки в виде шестикоординатной [AlO 6 ]. Кроме того, небольшое количество оксидов щелочных металлов и оксиды щелочноземельных металлов включены, и слабые изменения в этих компоненты также оказывают существенное влияние на структуру и свойства образца.

Таблица 1

Химический состав базальтовых стекол (мол.%)

62158 BG .3 60 57,41 9609 60 57,41

(мол.%) SiO 2 Al 2 O 3 Fe 2 O 3 CaO MgO TiO 2 K 2 O Na 2 O P 2 O 5
10,72 4,02 8,04 8,71 0,67 1,34 4,02 0,19
BG-2 0,71 2,84 0
BG-3 49,83 9,43 5,39 11,45 15,49 2,6960 0,35

Состояние промежуточного звена сети стекла Al 2 O 3 в системе стекла определяется величиной свободного кислорода, обеспечиваемого щелочными и щелочноземельными металлами оксида, и 1 моль свободного кислорода можно использовать для 1 моля Al 2 O 3 с образованием [AlO 4 ]. Количество бесплатных кислород можно рассчитать по формуле 1

1

N свободный кислород представляет количество свободного кислорода, K i представляет собой коэффициент подачи кислорода оксида, как указано в таблице 2, и M i представляет собой мольную долю оксида. 26 Согласно уравнению 1, содержание свободного кислорода в трех стеклянных системах BG-1, BG-2 и BG-3 составляли 10,32, 9,93 и 13,07 мол.% Соответственно. За исключением того, что количество свободного кислорода БГ-1 несколько меньше. чем у Al 2 O 3 (10,72 мол.%), остальные выше, чем содержание Al 2 O 3 соответствующих системы. Следовательно, Al 2 O 3 во всех трех стеклах можно рассматривать как состоящие из тетраэдров [AlO 4 ] участвуя в сети, и он функционирует как формирователь сети.В зависимости от основной теории строения расплава силикатного стекла, тетраэдры 27 [SiO 4 ] и [AlO 4 ] образуют сложную трехмерную сетевую структуру, разделяя кислород ионы и соединительные уголки и вершины. 28 Чем выше их содержание, тем выше степень полимеризации стекло. 22,29 Следовательно, по составу из трех видов базальтового стекла можно предварительно вывести что структурная стабильность трех видов базальтового стекла снижается в свою очередь, что подтверждается последующими испытаниями.

Таблица 2

Кислород Коэффициент предложения различных оксидов

оксид CaO MgO K 2 O Na 2 O
K 9015 1 1

Инфракрасный представлены спектры базальтовых руд и стекол, в которых волновое число колеблется от 500 до 4000 см –1 .Маленькое плечо на 550 см –1 можно отнести к Si – O – Al изгибные колебания тетраэдров [SiO 4 ] и [AlO 4 ] структурные подразделения. 30,31 Полоса, наблюдаемая на отметке 699 см –1 обусловлено валентным колебанием Al – O тетраэдра [AlO 4 ]. 31,32 Фурье Трансформируемые инфракрасные (FTIR) спектры демонстрируют слабые пики при 743 и 780 см –1 , что можно отнести к Si – O – Si симметричное валентное колебание и валентное колебание Si – Si. 32 Широкополосная связь наблюдается между 850 и 1250 годами. см –1 связано с асимметричным валентным колебанием связей Si – O – Si, Si – O – Al и Si – O. 30 Пик около 1020 см –1 равен отнесены к тетраэдру [SiO 4 ] и немостиковому кислороду вибрация атома. 33 Можно сделать вывод, что сетчатые скелеты базальтовых руд и стекол в основном сложены тетраэдра [SiO 4 ] и тетраэдра [AlO 4 ], что также подтверждает надежность расчета конструкции. тип.Слабые пики, которые появляются при 1450, 1640 и 1730 см. –1 , относятся к изгибному колебанию H – O – H адсорбирующего вода. 34,35 Очевидно, эти пики базальтовых стекол ослабевают или даже исчезают, указывая на то, что содержание адсорбированного вода значительно уменьшается после плавления базальтовых руд. В пик около 3430 см –1 объясняется наличием гидроксильных групп силанола: деформация Si – OH и растяжение вибрация, 35,36 где пики базальтовых стекол значительно ослабляется, что свидетельствует об уменьшении содержания Si – OH.

ИК спектры базальтов и базальтовые стекла при комнатной температуре.

2.2. Теплофизические характеристики

2.2.1. Тепловой Стабильность

Твердые теплоаккумулирующие материалы не должны таять в работе диапазон температур. Анализ термической стабильности имеет решающее значение для оценки производительность хранения тепла, чтобы предсказать соответствующую работу температура материалов, аккумулирующих тепло, и возможные физические и химические реакции во время теплового цикла.В этой работе термогравиметрия (ТГ) — анализ базальтов методом дифференциальной сканирующей калориметрии (ДСК). и стекол проводилось в интервале температур 40–1200 ° С. ° C и три цикла нагрева / охлаждения были выполнены при температуре скорость изменения 20 ° C / мин для оценки сопротивления термоциклированию. a – c отображает кривые ТГ трех циклов нагрева – охлаждения базальтов. Это можно заметить, что три образца имеют очевидную потерю массы во время первый процесс нагрева и скорость потери массы составляет около 1.91, 5.18, и 2,04%, соответственно, с образцом Б-2, имеющим наибольшую потерю массы.

ТГ кривые базальты и базальтовое стекло: а — Б-1, б — Б-2, (c) B-3 и (d) BG-1.

а показывает кривые ДСК анализа базальтов, скорость нагрева которых составляет 20 ° C / мин. В сочетании с анализом ТГ – ДСК три образца такая же реакция возникает при первом нагревании. Ниже 200 ° C потеря массы объясняется утечкой адсорбированной воды, а образец Б-2 имеет более высокое содержание адсорбированной воды около 1.7%. При 200–800 ° С из-за разложения реакция силанола, новых связей Si – O – Si и молекул воды производятся. 37 Молекулы воды инкапсулированы в закрытых порах сетчатого каркаса давление пара увеличивается с повышением температуры, и напряжение вызывает внутреннюю атомную скрепляет разрыв, что затем приводит к возникновению трещин. 18 Руды можно рассматривать как поликристаллы, состоящие из различных минеральных фаз. На каждой ДСК есть эндотермический пик. кривая при температуре около 580 ° C, что является преобразованием кварца фаза от α до β. 17 Должен чем выше содержание кварца в Б-1, тем острее форма пика, и формы пиков B-2 и B-3 постепенно расширяются. Тем не мение, из-за большого коэффициента теплового расширения β-кварца, в процессе нагрева порода будет трескаться, что ограничивает ее рабочая температура. 38 Утечка воды молекулы из-за разложения силанола и фазового перехода кварц вызовет разрушение материала. Для поддержания высокой температуры производительность хранения и длительный срок службы, идеальный максимальный рабочий Температура этих базальтов составляет всего 500 ° C.Стоит отметить этот образец B-2 имеет дополнительный эндотермический пик на кривой ДСК от 700 до 800 ° C. Это может быть превращение оливина фаза в гематит (Fe 2 O 3 ). 39 Из-за высокого содержания Fe в B-2 этот пик более очевидно.

ДСК анализ: а — базальт. руды и (б) базальтовые стекла.

Напротив, три образца стекла показали почти нет потери массы в течение трех циклов, как показано в d для кривой ТГ BG-1 (два других стакана имеют ту же тенденцию, и здесь не были представлены чтобы изображение не повторялось).Кривая ТГ колеблется, и там имеет тенденцию к росту около 660 ° C. Это может быть связано с термическим эффект стеклования, приводящий к неравномерному распределению температуры вокруг образца, вызывая конвекцию газа и опускание тяжелого газа, и вызывая явное увеличение веса. Кривые ТГ показывают, что летучие удаляются и разлагаемые примеси, а термостабильность значительно улучшается после плавления базальтовых руд в стекла.

Как показано на b, три стекла имеют как эндотермические, так и экзотермические пики на кривая ДСК (скорость нагрева 20 ° С / мин), а первая эндотермический пик представляет точку стеклования.Стакан температура перехода T г из трех образцы не сильно различаются, варьируются от 663 до 669 ° C. Первый экзотермический пик соответствует температуре кристаллизации T p . Температура пика кристаллизации можно наблюдать, что они последовательно уменьшаются, составляя 884, 864 и 851 ° C соответственно, и пик постепенно становится резким. В виде содержание бывшего в сети уменьшается, стеклянная сеть становится рыхлый, стекломасса больше подвержена фазовому расслоению, более предусмотрены места зародышеобразования, и кристаллическое ядро ​​легко сформировать и расти.Кроме того, БГ-2 и БГ-3 содержат больше Fe 2 O 3 и TiO 2 . Поскольку энергия связи Fe – O (397,48 кДж / моль) меньше, чем у Al – O (481,16 кДж / моль) и Si – O (774,04 кДж / моль), 25 [FeO 4 ] Тетраэдр неустойчив в стекле. Во время жары обработки, часть связи Fe – O разрывается, в результате чего уменьшение вязкости, тем самым повышая эффективность зародышеобразования. Это также приводит к образованию большего количества кристаллических зародышей в стекле и снижает температура пика кристаллизации.Кроме того, TiO 2 может способствовать разделению фаз и уменьшать межфазную энергию и кристаллизацию. энергия активации. 40 Последний эндотермический пик на кривой ДСК соответствует пику плавления стекла, а максимальная температура плавления Тл м всего стекол выше 1100 ° C.

Описание выше подтверждает, что проанализированные базальтовые стекла обладают отличными термоударами. стойкость по сравнению с базальтами. Образец BG-1 имеет больше SiO 2 и Al 2 O 3 в качестве формирователей сети, а также небольшой количество оксидов, способствующих зародышеобразованию.Стеклянная сетевая структура более компактный, что способствует отведению тепла, уменьшает термическое напряжение во время зарядки и разрядки стеклянной системы, и предотвращает образование трещин. Поскольку температуры плавления из трех стекол выше 1100 ° С, предварительно пришел к выводу, что максимальная рабочая температура базальтовых стекол используемые в качестве материалов для хранения явного тепла, могут достигать 1000 ° C. Это Также видно из того, что стекла не плавятся при нагревании до 1000 ° C.

Контурные изображения базальтовых стекол при разных температурах: (а) БГ-1, (б) БГ-2 и (в) БГ-3.

2.2.2. Тепловое расширение

Характеристики теплового расширения является важным фактором в определении термостойкость теплоаккумулирующего материала. Хранение тепла материал требует, чтобы коэффициент теплового расширения был как можно меньше как можно уменьшить объемное напряжение, вызванное температурой изменение во время теплового цикла, чтобы продлить срок его службы и улучшить его безопасность.При повышении температуры амплитуда колебаний частиц в стекле увеличивается, и расстояние между частиц соответственно увеличивается, поэтому стекло расширяется. Термическое расширение отрицательно сказывается на прочности соединения стеклянного компонента и герметичности сети. Кривые теплового расширения трех образцов стекла от 40 до 750 ° C, а скорость нагрева составляет 5 ° C / мин. Полученный результат показывает, что изменение длины образцы линейно возрастают с температурой от 40 до 650 ° C, и резкое увеличение наклона кривых теплового расширения при температуре выше 650 ° C.Это связано с стеклование, которое произошло при температуре около 650 ° C, сетка стекла становится рыхлым, и характерное состояние плавления, которое начинается происходить.

Эволюция термальный расширение базальтовых стекол.

Самая высокая точка кривой теплового расширения указывает температура размягчения стекла и температуры размягчения 686,5, 697 и 684,6 ° C соответственно, а максимальная длина переменная составляет от 0,6 до 0,7%. После температуры размягчения, способность атомов к перемещению усиливается, поры сети структура будет быстро заполнена, а микротрещины заживут для компенсации эффекта теплового расширения, приводящего к отрицательному термическое расширение.Это показывает, что базальтовые стекла более благоприятны. для высокотемпературного использования. Ding et al. 41 провели молекулярно-динамическое моделирование теплового расширения свойства кварцевого стекла, подтверждающие явление отрицательного расширения.

отображает контурное изображение базальтовых стекол на высокая температура, показывающая, что объем практически не изменяется с увеличением температура, не подвергаясь воздействию внешней силы. Линейный Коэффициенты теплового расширения трех образцов варьируются в пределах 7.63 и 8,91 × 10 –6 ° C –1 , что значительно ниже, чем у кремня (16–18 × 10 –6 ° C –1 ), 37 Базальты Египта и Франции (10 × 10 –6 ° C –1 ), 39 высокотемпературные бетон (9,3 × 10 –6 ° C –1 ) и литейная керамика (11,8 × 10 –6 ° C –1 ), 42 , что указывает на то, что базальт очки обладают хорошей термостойкостью и являются подходящими кандидатами для теплоаккумулирующих материалов.Коэффициенты теплового расширения изученные базальтовые стекла несколько различаются, а величина BG-1 относительно низкий, что также подтверждает, что структура сети БГ-1 стабильнее.

2.2.3. Плотность

измеренные значения плотности исследуемых образцы при комнатной температуре представлены в таблице 3 с полученными значениями плотности других материалов. из литературы. Можно заметить, что BG-2 и BG-3 имеют почти та же плотность, в то время как значение плотности БГ-1 несколько меньше.Фактически, первые два образца содержат больше оксидов с модифицированной сеткой, а ионы щелочных металлов и ионы щелочноземельных металлов заполнены в тетраэдрическую сетку [SiO 4 ] и [AlO 4 ] промежуток, чтобы сделать систему более плотной, так что значения плотности немного больше. Мы предполагаем, что плотность базальтового стекла остается постоянной. при высоких температурах из-за небольшого коэффициента теплового расширения. Это также можно продемонстрировать на контурных изображениях при разных температурах, как показано в .После нагрева исследуемых стекол от комнатной температуры до 1000 ° С и выдержка 2 ч, объем стаканов не изменился. существенно. По сравнению с заявленными материалами для аккумулирования явного тепла, например, солнечная соль Hitec (1,899 г / см 3 ) 43 и высокопрочный бетон (2,250 г / см 3 ), 44 проанализированные базальтовые стекла показывают более высокую плотность. Согласно формуле 2, они имеют очевидные преимущества в хранении тепла.

Таблица 3

Плотность базальтовых стекол и др. Место хранения Материалы, приведенные в литературе, при комнатной температуре

образец BG-1 BG-2 BG-3 солнечная соль бетон
плотность (г / см ) 2.66 2,85 2,81 1,899 2,25
2.2.4. Конкретный Теплоемкость и теплоемкость

Объемная теплоемкость (ρ × C p ) — физическое свойство что характеризует сумму тепловой энергии, хранящейся в теплоаккумулирующем материале. Это самый важный параметр в приложениях для аккумулирования тепла и имеет значительную влияние на тепловой КПД и инвестиции в теплоаккумулятор система. 45,46 Кроме того, широко признанный объемный теплоемкость должна быть выше 1000 кДж / (м 3 · К). 47 Плотность аккумулирования тепла представляет собой общую тепловая энергия, запасенная в единице объема теплоаккумулирующего материала во время один тепловой цикл. Согласно уравнению 2, плотность аккумулирования тепла положительно коррелирует. с объемной теплоемкостью и диапазоном рабочих температур. По мере увеличения этого свойства может уменьшаться требуемый объем хранилища. для систем хранения тепла, повышение экономической эффективности и многое другое конкурентоспособны в коммерческих приложениях.

В а – в экспериментально измеренная удельная теплоемкость C p из базальтовые стекла построены в интервале температур 40–1000 ° С. ° C в течение трех термических циклов, а сплошная линия указывает процесс нагрева. Во время первого процесса нагрева появились пики на кривой удельной теплоемкости, которая возникает из-за экзотермической или эндотермической реакция при максимальной температуре, которая соответствует стеклованию и процессы кристаллизации соответственно. Это повлияет на измерение фактической удельной теплоемкости и истинной удельной теплоемкости. теплотворная способность вокруг эндотермической и экзотермической областей может быть получена интерполяцией.Тем не менее, в последующих двух процессах нагрева BG-1 и BG-3 не имели явных эндотермических и экзотермических пиков. Этот подразумевает, что первый тепловой цикл позволил стеклянной системе расслабиться на достаточное время, и внутренняя энергия высвободится для достижения более устойчивого состояния равновесия. Стоит отметить, что BG-2 все еще имеет пики кристаллизации при последующих двух нагреваниях. процессы, которые могут быть связаны с высоким содержанием Fe 2 O 3 , что затрудняет достижение энергетического равновесия состояние и легко девитрифицировать.Можно заметить, что в течение трех последовательные процессы нагрева и охлаждения, удельная теплоемкость каждого образца при одной и той же температуре практически не меняется из-за фиксированный состав, подтверждающий наличие у исследованных базальтовых стекол хорошая термоциклическая стабильность.

Удельная теплоемкость емкость в зависимости от температуры базальтовых стекол. Экспериментальные измерения: (а) БГ-1, (б) БГ-2, (в) БГ-3 и подогнанный значения, и (г) три образца стекла.

Удельная теплоемкость базальтовые стекла при разных температурах представлены в таблице 4, а реальное изменение удельной теплоемкости как функции температуры помещается в d.Очевидно, что удельная теплоемкость трех образцов стекла изменяется аналогично с температурой, а удельная теплоемкость обычно увеличивается с температурой. Это связано с тем, что удельная теплоемкость твердых тел — это сумма вкладов атомных колебаний при различных частоты. При повышении температуры степень свободы атомные колебания увеличиваются, поэтому увеличивается удельная теплоемкость. 48 Кроме того, удельная теплоемкость быстро поднимается ниже 300 ° C, атомные колебания замораживаются при очень низкие температуры и захвачены в энергетической потенциальной яме, а количество «оттаявших» атомов быстро увеличивается с увеличением температура.Увеличение удельной теплоемкости от 300 до 600 ° C становится медленным и постепенно достигает постоянного значения, которое соответствует законам Дюлонга и Пети. Удельная теплоемкость резко изменяется от 600 до 800 ° C, это связано с быстрым снижением в вязкости стекла после температуры стеклования и переход от плотной структуры к рыхлой структуре. Он похож на тающий свойства и увеличивает свободу атомных колебаний; внезапный увеличение удельной теплоемкости называется конфигурационной энтропией, а затем теплоемкость стабилизируется.

Таблица 4

Удельная теплоемкость базальтовых стекол при разных температурах (Дж / (г · k))

температура (° C) 40 200 400 600 800 1000
B 0,822 0,957 1,077 1,127 1,245 1,274
BG-2 0,780 0.858 0,946 0,983 1,195 1,230
BG-3 0,770 0,840 0,880 0,886 0,989 9025 9022 теплоемкости незначительно изменяются от 0,822 до 0,770 Дж / (г · К) при 40 ° C для BG-1, BG-2 и BG-3, а также значения C p , которые повышаются до максимальных значений, варьируются от 1,274 до 1,025 Дж / (г · К) при 1000 ° C, которая увеличилась примерно на 55, 58, и 33% соответственно.Средняя удельная теплоемкость керамики сертифицированных как теплонакопители, составляет 0,85 Дж / (г · К) в интервале 200–400 ° C, 43 и C p базальтовых стекол анализируемые в этом исследовании, значительно превышают это значение. В средняя удельная теплоемкость солнечной соли Hitec при действующей температура от 220 до 600 ° C составляет 1,5 Дж / (г · К). 43 Хотя удельные теплоемкости базальта стекла ниже этого значения, плотность заметно выше чем у солнечной соли, поэтому они имеют более высокие значения теплоемкости.Теплоемкость каждого базальтового стекла рассчитывается умножением его удельную теплоемкость и плотность, а полученные результаты представлен в. Можно заметить, что до 700 ° C БГ-1 имеет наибольшую теплоемкость. При более высоких температурах теплоемкость БГ-2 даже превосходит БГ-1 за счет более высокой плотности. Средний объемный теплоемкость базальтовых стекол от 100 до 1000 ° C равны 3,164, 2,915 и 2,28 МДж / (к · м 3 ), а тепло плотности хранения, рассчитанные по формуле 2 в этом диапазоне температур, равны 2847.6, 2623,5 и 2052 МДж / м 3 соответственно. Тепловая мощность в настоящее время предпочтительные расплавленные нитраты составляют 3,0 МДж / (к · м 3 ), 43 ограничены диапазоном рабочих температур около 300 ° C, поэтому он может хранить только 900 МДж / м 3 тепла, что показывает, что базальтовые стекла имеют огромные преимущества с точки зрения аккумулирования тепла.

Тепловая мощность изученных базальтовых стекол.

2.2.5. Температуропроводность и Теплопроводность

Температуропроводность и теплопроводность определяют эффективность заряда и разряда в теплоаккумулирующих материалах. 49 Материалы должны иметь достаточно высокую теплопроводность, которая должна быть более 1 Вт / (м · К), 50 , чтобы тепло для быстрой передачи между внутренней частью и поверхностью, чтобы каждая часть материалов имеет меньший температурный градиент 51 , чтобы уменьшить тепловое напряжение тепла материал для хранения и улучшить характеристики теплообмена ТЕС. Измерение коэффициента термодиффузии — косвенный метод. для получения теплопроводности.Измеренное значение теплового коэффициент диффузии как функция температуры показан в a, а погрешность полосы на рисунке соответствуют стандартным отклонениям трех измерений при одинаковой температуре. В a подобие теплового Кривые диффузии базальтовых стекол очевидны. Между 200 и 750 ° C коэффициент термодиффузии немного уменьшается с увеличением повышение температуры. Это связано с тем, что теплопроводность твердого тела материалов зависит от движения фононов, а поскольку температура увеличивается, увеличивается число фононных столкновений и, следовательно, средняя длина свободного пробега фононов уменьшается.В этом температурном диапазоне коэффициент термодиффузии исследуемых образцов уменьшается от 0,46 до 0,41 мм 2 / с (около 11%), от 0,44 до 0,41 мм 2 / с (около 7%) и от 0,43 до 0,38 мм 2 / с (около 12%), соответственно. Коэффициент термодиффузии немного увеличивается выше 750 ° C, что может быть связано с заполнением пор конструкции и микротрещины, приводящие к увеличению теплоотдачи базальта очки. Стоит отметить, что коэффициент термодиффузии БГ-1 выше, чем у БГ-2 и БГ-3, что приписывается к высокому содержанию SiO 2 в БГ-1, а кварц имеет самый высокий коэффициент термодиффузии среди основных минералов (3.8 мм 2 / с). 52 Hanley et al. 20 показали, что породы с высоким содержанием кремнезема (SiO 2 ), например песчаника Береа или кварцита, имеют тенденцию к высокой температуропроводности, в то время как известняк и мрамор имеют низкие коэффициенты термодиффузии, поскольку не содержат кварц.

(а) Тепловой распространение коэффициент и (б) теплопроводность как функция температуры для разных базальтовых стекол.

Как показано на б, теплопроводность исследуемых стекол был рассчитан из уравнения 3, увеличивается как функция температуры, что согласуется с изменение теплопроводности большинства стекол.Тепловой электропроводности базальтовых стекол при 200 ° C составляют 1,19, 1,07 и 1,02 Вт / (м · К) соответственно. БГ-1 имеет самую высокую теплопроводность, а у БГ-3 самый низкий, потому что SiO 2 с высоким термическим проводимость может значительно улучшить теплопроводность стекло. Кроме того, большая часть [SiO 4 ] и [AlO 4 ] в BG-1 связана каркасной структурой, а структура имеет высокую степень полимеризации и упорядоченности, что способствует к фононной передаче.До 700 ° C изменение термической проводимость трех образцов относительно мала. Тепловой проводимость быстро увеличивается после достижения температуры размягчения, а БГ-2 имеет самый быстрый рост и даже достигает уровня БГ-1. Стоит отметить, что базальтовые стекла, проанализированные в данной работе, обладают более высокой теплопроводностью по сравнению с солнечными солями (0,52 Вт / (м · К)) и термомасло (0,1 Вт / (м · К)). 43 Таким образом, базальтовые стекла демонстрируют очевидные преимущества в с точки зрения теплопроводности, что поможет повысить производительность и эффективность системы хранения тепловой энергии.

Базальт: структурное понимание как строительный материал

  • 1

    Dhe P Патент США 1922 г. № 1,438,428. Вашингтон, округ Колумбия: Бюро патентов и товарных знаков США

  • 2

    Коломбо С., Вергани Л. и Берман М. 2012 Статические и усталостные характеристики новых композитов, армированных базальтовым волокном. Compos. Struct. 94 (3): 1165–1174

    Артикул Google Scholar

  • 3

    Павловский Д., Миславский Б. и Антонов А. Производители баллонов для сжатого природного газа, 2007 г., тестируют базальтовое волокно. Reinforc. Пласт. 51 (4): 36–39

    Артикул Google Scholar

  • 4

    Росс А. 2006 Базальтовые волокна: альтернатива стеклу? Compos. Technol. 12 (4): 44–48

    Google Scholar

  • 5

    Гурураджа М. Н. и Рао А. Х. 2012 Обзор недавних приложений и будущих проспектов гибридных композитов. Внутр. J. Soft Comput. Англ. 1 (6): 352–355

    Google Scholar

  • 6

    Де ла Роса Гарсия П., Эскамилла А. С. и Гарсиа М. Н. Дж. 2013. Армирование деревянных балок на изгиб с использованием композитных материалов из углеродного и базальтового волокна. Compos. Часть B: англ. 55: 528–536

    Артикул Google Scholar

  • 7

    Fiore V, Di Bella G and Valenza A 2011 Гибридные композиты стекло-базальт / эпоксидная смола для морского применения. Mater. Des. 32 (4): 2091–2099

    Артикул Google Scholar

  • 8

    Морова Н. 2013 Исследование применимости базальтовых волокон в горячих асфальтобетонных смесях. Констр.Строить. Матер. 47: 175–180

    Артикул Google Scholar

  • 9

    Paiva J M F D, Santos A D N D и Rezende M. C. 2009. Механические и морфологические характеристики эпоксидных композитов, армированных углеродным волокном, используемых в авиационной сфере. Mater. Res. 12 (3): 367–374

    Артикул Google Scholar

  • 10

    Subagia I A, Kim Y, Tijing L.D, Kim C. S. и Shon H. K. 2014 Влияние последовательности укладки на свойства изгиба гибридных композитов, армированных углеродными и базальтовыми волокнами. Compos. Часть B: англ. 58: 251–258

    Артикул Google Scholar

  • 11

    Махруг М. Э., Ашур А. Ф. и Лам Д. 2014. Экспериментальная реакция и моделирование с использованием кода сплошных бетонных плит, армированных стержнями из BFRP. Compos. Struct. 107: 664–674

    Артикул Google Scholar

  • 12

    Sim J and Park C 2005 Характеристики базальтовой фибры как упрочняющего материала для бетонных конструкций. Compos. Часть B: англ. 36 (6): 504–512

    Артикул Google Scholar

  • 13

    Новицкий А.Г. 2004 Высокотемпературные теплоизоляционные материалы на основе волокон из горных пород базальтового типа. Refract. Ind. Ceram. 45 (2): 144–146

    Артикул Google Scholar

  • 14

    Dhand V, Mittal G, Rhee K Y, Park S J и Hui D 2014 Краткий обзор полимерных композитов, армированных базальтовым волокном. Compos. Часть B: англ. 73: 166–180

    Артикул Google Scholar

  • 15

    Fiore V, Scalici T, Di Bella G и Valenza A 2015 Обзор базальтового волокна и его композитов. Compos. Часть B: англ. 74: 74–94

    Артикул Google Scholar

  • 16

    Таби Т., Тамаш П. и Ковач Дж. 2013 Рубленые базальтовые волокна: новая перспектива в армировании полимолочной кислоты для производства литьевых инженерных композитов из возобновляемых и природных ресурсов. Экспресс Полим. Lett. 7 (2): 107–119

    Артикул Google Scholar

  • 17

    Бхат Т., Чевали В., Лю Х, Фей С. и Моуриц А. П. 2015 Огнестойкость композитного базальтового волокна. Compos. Часть A: Прил. Sci. Manuf. 71: 107–115

    Артикул Google Scholar

  • 18

    Li W и Xu J 2009 Механические свойства геополимерного бетона, армированного базальтовой фиброй, при ударной нагрузке. Mater. Sci. Англ. A 505 (1): 178–186

    Артикул Google Scholar

  • 19

    Рамакришнан В., Толмаре Н. С. и Брик В. Б. 1998 Оценка эффективности трехмерного бетона, армированного базальтовым волокном, и бетона, армированного базальтовыми стержнями . № NCHRP-IDEA, Project 45

  • 20

    Patnaik A 2009 Применение армированного базальтовым волокном полимера (BFRP) для транспортной инфраструктуры: разработка программы исследований для транспортной инфраструктуры.TRB

  • 21

    Militký J, Kovačič V и Rubnerova J 2002 Влияние термической обработки на разрушение базальтовых волокон при растяжении. Eng. Фракт. Мех. 69 (9): 1025–1033

    Артикул Google Scholar

  • 22

    Жишен В., Синь В. и Ганг В. 2012 Повышение структурной безопасности и устойчивости с помощью полимеров, армированных базальтовым волокном. В: CICE2012, Rome, 13–15

  • 23

    Matter J M и Kelemen P B 2009 Постоянное хранение углекислого газа в геологических резервуарах путем карбонизации минералов. Nat. Geosci. 2 (12): 837–841. Doi: 10.1038 / ngeo683

    Артикул Google Scholar

  • 24

    Йодер Х.С. и Тилли С.Е. 1962 Происхождение базальтовых магм: экспериментальное исследование природных и синтетических горных систем. J. Petrol. 3 (3): 342–532. DOI: 10.1093 / петрология / 3.3.342

    Артикул Google Scholar

  • 25

    Гуннлаугссон Х.П., Хельгасон О, Кристьянссон Л., Нёрнберг П., Расмуссен Х., Стейндорссон С. и Вейер Г. 2006 Магнитные свойства оливинового базальта: применение к Марсу. Phys. Планета Земля. Int. 154 (3): 276–289

    Артикул Google Scholar

  • 26

    Morse S A 1980 Базальты и фазовые диаграммы: введение в количественное использование фазовых диаграмм в магматической петрологии . Спрингер, Берлин.

  • 27

    Чайес Ф. и Липман П. В. 1972 Насыщенность кремнеземом в кайнозойских базальтах. Philos. Пер. R. Soc. Лондон сер. A: Математика. Phys. Sci. 271 (1213): 285–296

  • 28

    Singha K 2012 Краткий обзор базальтового волокна. Внутр. J. Text. Sci. 1 (4): 19–28

    Google Scholar

  • 29

    Деак Т. и Цигани Т. 2009 Химический состав и механические свойства базальтовых и стеклянных волокон: сравнение. Текст. Res. J. 79 (7): 645–651

    Статья Google Scholar

  • 30

    Рамачандран Б.Е., Велпари В. и Баласубраманиан Н. 1981 Исследования химической стойкости базальтовых волокон. J. Mater. Sci. 16 (12): 3393–3397. DOI: 10.1007 / bf00586301

    Артикул Google Scholar

  • 31

    Caiyun L F Y 2010 Экспериментальное исследование кислотостойкости и щелочности ткани из базальтового волокна . Номер CLC: TS102.4; TS101.923 Идентификатор статьи: 1004-7093 (2010) 04-03. Тяньцзиньский политехнический университет

  • 32

    Ying S и Zhou X 2013 Химическая и термическая стойкость базальтового волокна в неблагоприятных условиях. J. Wuhan Univ. Technol. Матер. Sci. Эд. 28: 560–565

    Артикул Google Scholar

  • 33

    Липатов Ю.В., Гутников С.И., Манылов М.С., Жуковская Е.С., Лазоряк Б.И. 2015 Базальтовая фибра с высокой щелочостойкостью для армирования бетона. Mater. Des. 73: 60–66

    Артикул Google Scholar

  • 34

    Lopresto V, Leone C и De Iorio I 2011 Механические характеристики пластика, армированного базальтовым волокном. Compos. Часть B: англ. 42 (4): 717–723

    Артикул Google Scholar

  • 35

    Артеменко С.Е., Кадыкова Ю.А. 2008 Полимерные композиционные материалы на основе углеродных, базальтовых и стеклянных волокон. Fiber Chem. 40 (1): 37–39

    Артикул Google Scholar

  • 36

    Кабай Н. 2014 Устойчивость к истиранию и энергия разрушения бетонов с базальтовой фиброй. Констр.Строить. Матер. 50: 95–101

    Артикул Google Scholar

  • 37

    Landucci G, Rossi F, Nicolella C и Zanelli S 2009 Разработка и тестирование инновационных материалов для пассивной противопожарной защиты. Пожарный сейф. J. 44 (8): 1103–1109

    Статья Google Scholar

  • 38

    Czigány T 2005 Прерывистые гибридные композиты, армированные базальтовым волокном. В: Полимерные композиты , стр.309–328

  • 39

    De Fazio P 2011 Базальтовое волокно: земляной древний материал для инновационного и современного применения. Energia Ambiente e Innovazione 3: 89–96

    Google Scholar

  • 40

    Subramanian N 2010 Устойчивость конструкций ПКК с использованием базальтовой композитной арматуры. The Master Builder pp. 156–164

  • 41

    Bi Q and Wang H 2011 Прочность сцепления стержней из BFRP с высокопрочным бетоном, армированным базальтовым волокном.В: Достижения в композитах FRP в гражданском строительстве , стр. 576–580. Берлин, Гейдельберг: Springer

  • 42

    Радж С., Гопинат С. и Айер Н. Р. 2014. Поведение композита, армированного базальтовым волокном, при сжатии. Внутр. J. Struct. Анальный. Des. 1 (1): 49–53

    Google Scholar

  • 43

    Лю К., Шоу М. Т., Парнас Р. С., Макдоннелл А. М. 2006 Исследование механических свойств композита из базальтового волокна для применения на транспорте. Polym. Compos. 27 (1): 41–48

    Артикул Google Scholar

  • 44

    Радж С., Кумар В. Р., Кумар Б. Б., Гопинат С. и Айер Н. Р. 2015. Исследования на изгиб сэндвич-панели, армированной базальтовым волокном, с профильным листом в качестве сердечника. Констр. Строить. Матер. 82: 391–400

    Артикул Google Scholar

  • 45

    Ди Людовико М., Прота А. и Манфреди Г. 2008 Бетонное ограждение с помощью систем BRM: экспериментальное исследование.In: Proceedings of the 4th International Conference on FRP Composites in Civil Engineering — CICE , pp. 22–24

  • 46

    Palmieri A, Matthys S and Tierens M 2009 Базальтовые волокна: механические свойства и применение в бетонных конструкциях. В: Международная конференция по бетонным решениям, , стр. 165–169. Balkema: CRC Press

  • 47

    Borhan T M 2011 Температурные и структурные свойства стеклобетона, армированного базальтовым волокном .Манчестерский университет

  • 48

    Ван де Велде К., Кикенс П. и Ван Лангенхов Л. 2003 Базальтовые волокна как армирующие композиты. В: Материалы 10-й международной конференции по композитам / нанотехнологии , стр. 20–26. Новый Орлеан, Лос-Анджелес, США: Университет Нового Орлеана

  • 49

    Brik V B 2003 Бетон с усовершенствованной концепцией с использованием арматуры из композитной арматуры базальта и BF . Заключительный отчет по проекту Highway IDEA 86

  • 50

    Wei B, Cao H и Song S 2011 Деградация базальтового волокна и композитов стекловолокно / эпоксидная смола в морской воде. Коррос. Sci. 53 (1): 426–431

    Артикул Google Scholar

  • 51

    Ólafsson H and Pórhallsson E 2009 Пруток из базальтового волокна . Рейкьявик: Университет Рейкьявика

    Google Scholar

  • 52

    Dias D P и Thaumaturgo C 2005 Вязкость разрушения геополимерных бетонов, армированных базальтовыми волокнами. Цемент Конкр. Compos. 27 (1): 49–54

    Артикул Google Scholar

  • 53

    Глогар П., Черни М. и Толде З. 2007. Поведение при разрушении композитов, армированных базальтовым волокном, с матрицей на основе полисилоксана. Acta Geodyn. Геоматр. 4 (2): 27

    Google Scholar

  • 54

    Бишр Х.А. М 2008 Влияние повышенной температуры на прочность бетона на сжатие. В: Международная конференция по строительству и строительству , ICCBT 2008 , A-019, стр. 217–220. Йемен: Университет Саны

  • 55

    Wei B, Cao H и Song S, 2010 г. Устойчивость к окружающей среде и механические характеристики базальтовых и стеклянных волокон. Mater. Sci. Англ. A 527 (18): 4708–4715

    Артикул Google Scholar

  • 56

    Липатов Ю.В., Гутников С.И., Манылов М.С., Лазоряк Б.И. 2012 Влияние ZrO 2 на щелочность и механические свойства базальтовых волокон. Inorg. Матер. 48 (7): 751–756

    Артикул Google Scholar

  • 57

    Рыбин В.А., Уткин А.В., Бакланова Н.И. 2013 Щелочная стойкость, микроструктурные и механические характеристики базальтовых волокон, покрытых диоксидом циркония. Cem. Concr. Res. 53: 1–8

    Статья Google Scholar

  • 58

    Юнг Т. Х. и Субраманиан Р. В. 1994 Повышение щелочной стойкости базальтовых волокон за счет пленок гидратированного диоксида циркония, образованных золь-гель процессом. J. Mater. Res. Soc. 9: 1006–1013

    Артикул Google Scholar

  • 59

    Джоши С. В., Дрзал Л. Т., Моханти А. К. и Арора С. 2004 г. Превосходят ли композиты из натурального волокна с экологической точки зрения по сравнению с композитами, армированными стекловолокном? Compos.Часть A: Прил. Sci. Manuf. 35 (3): 371–376

    Артикул Google Scholar

  • 60

    Chung D 2012 Композиты из углеродного волокна . Butterworth-Heinemann

  • 61

    Бюро стандартов Индии 2007 Общие строительные конструкции из стали — практические правила , 3-я редакция. ИС 800-2007. Нью-Дели, Индия: Бюро индийских стандартов

  • 62

    Ding Y and Wang T 2008 Отслаивание и механические свойства армированного волокном высокопрочного бетона, подвергшегося воздействию огня. J. Wuhan Univ. Technol. Матер. Sci. Эд. 23 (5): 743–749

  • 63

    Пиллинг М. В., Йейтс Б., Блэк М. А. и Таттерсолл П. 1979 г. Теплопроводность композитов, армированных углеродным волокном. J. Mater. Sci. 14 (6), 1326–1338

    Артикул Google Scholar

  • 64

    Пит М. Дж., Хасан Х. С. и Бхадешия Х. К Д Х 2011 Прогнозирование теплопроводности стали. Внутр. J. Тепломассообмен 54 (11): 2602–2608

    Статья МАТЕМАТИКА Google Scholar

  • 65

    Cecen V, Tavman I H, Kok M and Aydogdu Y 2009 Композиты на эпоксидной и полиэфирной основе, армированные стекловолокном, углеродом и арамидными тканями: измерение теплоемкости и теплопроводности композитов методом дифференциальной сканирующей калориметрии. Polym. Compos. 30 (9), 1299–1311

    Артикул Google Scholar

  • 66

    http://www.engineeringtoolbox.com/specific-heat-solids-d_154.html

  • Изоляционные материалы | Министерство энергетики

    Полиуретан — это вспененный изоляционный материал, в ячейках которого содержится газ с низкой проводимостью. Изоляция из пенополиуретана доступна в формулах с закрытыми и открытыми ячейками.В пене с закрытыми порами ячейки с высокой плотностью закрываются и заполняются газом, который помогает пене расширяться и заполнять пространства вокруг нее. Ячейки пенопласта с открытыми порами не такие плотные и заполнены воздухом, что придает изоляции губчатую текстуру и более низкую R-ценность.

    Как и пенополиизо, R-значение полиуретановой изоляции с закрытыми порами может со временем упасть, поскольку часть газа с низкой проводимостью уходит, а воздух заменяет его в результате явления, известного как термический дрейф или старение. Наибольший тепловой дрейф происходит в течение первых двух лет после изготовления изоляционного материала, после чего значение R остается неизменным, если только пена не повреждена.

    Фольга и пластмассовые покрытия на жестких пенополиуретановых панелях могут помочь стабилизировать R-значение, замедляя тепловой дрейф. Светоотражающая пленка, если она установлена ​​правильно и обращена к открытому пространству, также может действовать как лучистый барьер. В зависимости от размера и ориентации воздушного пространства это может добавить еще один R-2 к общему тепловому сопротивлению.

    Полиуретановая изоляция доступна в виде вспененного жидкого вспененного материала и жесткого пенопласта. Из него также могут быть изготовлены ламинированные изоляционные панели с различными покрытиями.

    Нанесение полиуретановой изоляции напылением или вспенением на месте обычно дешевле, чем установка пенопластов, и эти приложения обычно работают лучше, потому что жидкая пена формируется на всех поверхностях. Вся производимая сегодня изоляция из пенополиуретана с закрытыми порами производится с использованием газа, не содержащего ГХФУ (гидрохлорфторуглерод), в качестве вспенивающего агента.

    Пенополиуретан низкой плотности с открытыми ячейками использует воздух в качестве вспенивателя и имеет значение R, которое не меняется с течением времени.Эти пены похожи на обычные пенополиуретаны, но более гибкие. В некоторых сортах с низкой плотностью в качестве пенообразователя используется двуокись углерода (CO2).

    Пена низкой плотности распыляется в открытые полости стенок и быстро расширяется, запечатывая и заполняя полость. Также доступна медленно расширяющаяся пена, предназначенная для полостей в существующих домах. Жидкая пена расширяется очень медленно, что снижает вероятность повреждения стены из-за чрезмерного расширения. Пена проницаема для водяного пара, остается эластичной и устойчива к впитыванию влаги.Он обеспечивает хорошую герметичность, огнестойкость и не поддерживает пламя.

    Также доступны жидкие пенополиуретаны на основе сои. Эти продукты могут применяться с тем же оборудованием, что и для пенополиуретанов на нефтяной основе.

    Некоторые производители используют полиуретан в качестве изоляционного материала в конструкционных изоляционных панелях (СИП). Для изготовления СИП можно использовать пенопласт или жидкую пену. Жидкая пена может быть введена между двумя деревянными обшивками под значительным давлением, и после затвердевания пена создает прочную связь между пеной и обшивкой.Стеновые панели из полиуретана обычно имеют толщину 3,5 дюйма (89 мм). Толщина потолочных панелей составляет до 7,5 дюймов (190 мм). Эти панели, хотя и более дорогие, более устойчивы к возгоранию и диффузии водяного пара, чем EPS. Они также изолируют на 30-40% лучше при заданной толщине.

    Произошла ошибка при настройке пользовательского файла cookie

    Этот сайт использует файлы cookie для повышения производительности. Если ваш браузер не принимает файлы cookie, вы не можете просматривать этот сайт.


    Настройка вашего браузера для приема файлов cookie

    Существует множество причин, по которым cookie не может быть установлен правильно.Ниже приведены наиболее частые причины:

    • В вашем браузере отключены файлы cookie. Вам необходимо сбросить настройки вашего браузера, чтобы он принимал файлы cookie, или чтобы спросить вас, хотите ли вы принимать файлы cookie.
    • Ваш браузер спрашивает вас, хотите ли вы принимать файлы cookie, и вы отказались. Чтобы принять файлы cookie с этого сайта, нажмите кнопку «Назад» и примите файлы cookie.
    • Ваш браузер не поддерживает файлы cookie. Если вы подозреваете это, попробуйте другой браузер.
    • Дата на вашем компьютере в прошлом.Если часы вашего компьютера показывают дату до 1 января 1970 г., браузер автоматически забудет файл cookie. Чтобы исправить это, установите правильное время и дату на своем компьютере.
    • Вы установили приложение, которое отслеживает или блокирует установку файлов cookie. Вы должны отключить приложение при входе в систему или проконсультироваться с системным администратором.

    Почему этому сайту требуются файлы cookie?

    Этот сайт использует файлы cookie для повышения производительности, запоминая, что вы вошли в систему, когда переходите со страницы на страницу.Чтобы предоставить доступ без файлов cookie потребует, чтобы сайт создавал новый сеанс для каждой посещаемой страницы, что замедляет работу системы до неприемлемого уровня.


    Что сохраняется в файле cookie?

    Этот сайт не хранит ничего, кроме автоматически сгенерированного идентификатора сеанса в cookie; никакая другая информация не фиксируется.

    Как правило, в файлах cookie может храниться только информация, которую вы предоставляете, или выбор, который вы делаете при посещении веб-сайта.Например, сайт не может определить ваше имя электронной почты, пока вы не введете его. Разрешение веб-сайту создавать файлы cookie не дает этому или любому другому сайту доступа к остальной части вашего компьютера, и только сайт, который создал файл cookie, может его прочитать.

    Минеральная вата для изоляции — InterNACHI®

    Ник Громико, CMI®

    Минеральная вата относится к типу теплоизоляции, сделанной из настоящих горных пород и минералов. Из этого материала можно изготавливать широкий спектр изделий, поскольку он отлично блокирует тепло и звук.Изоляция из минеральной ваты обычно используется в строительстве, на промышленных предприятиях и в автомобилестроении.

    Термин «минеральная вата» иногда используется взаимозаменяемо с «минеральной ватой», хотя последний термин фактически относится к более крупной категории теплоизоляторов, в которую входят минеральная вата, шлаковая вата и стекловолокно.

    Производство

    Минеральная вата образуется естественным образом во время извержений вулканов, когда сильные ветры обтекают потоки лавы из базальта или диабаза.Так было, когда в начале 1900-х годов гавайские вулканологи обнаружили необычное, похожее на шерсть каменное волокно, свисающее с деревьев возле горы Килауэа, и вскоре были обнаружены его исключительные качества.

    Сегодня этот процесс повторяется в коммерческих печах, где минералы и другое сырье нагреваются примерно до 2 910 ° F (1600 ° C) и подвергаются току пара или воздуха. Масло также добавляется во время производства, чтобы уменьшить образование пыли. Более продвинутые методы требуют вращения расплавленной породы на высоких скоростях во вращающемся колесе, подобно тому, как делают сахарную вату.Готовая минеральная вата представляет собой массу тонких переплетенных волокон, связанных вместе крахмалом и используемых в качестве рыхлой начинки или собранных в одеяла (войлоки и рулоны). Основные производители минеральной ваты в США расположены в Северной Каролине, Техасе, Вашингтоне и Индиане.

    Эффективность каменной ваты в качестве изолятора

    Отдельные волокна, составляющие изоляцию из минеральной ваты, сами по себе являются хорошими проводниками тепла, но листы и рулоны этой изоляции эффективно блокируют передачу тепла.Их часто используют для предотвращения распространения огня в зданиях, учитывая их чрезвычайно высокую температуру плавления от 1800 ° F до 2000 ° F. Минеральная вата со значением R от 3,10 до 4,0 может сыграть значительную роль в снижении энергопотребления. в домах и на предприятиях. Иногда возникают проблемы, потому что минеральная вата может удерживать большое количество воды, хотя сила тяжести позволяет ей стекать, если у нее есть выход.

    Общие приложения

    • В сыпучей форме он может использоваться для изоляции оборудования, резервуаров, трубопроводов, печей и печей.
    • Применяется при производстве акустической потолочной плитки.
    • Применяется как для изоляции жилых, коммерческих и промышленных помещений. Rockwool очень эффективен для использования в качестве изоляции за электрическими коробками, проводами и трубами и вокруг них. Он может заполнить большинство полостей в стенах, практически не оставляя пустот.
    • Также используется в качестве огнезащитного материала, наносимого распылением.

    Безопасность

    Хотя многие искусственные минеральные волокна считаются опасными для человека, опасность ограничивается в основном биостойкими материалами, такими как стекловата специального назначения и тугоплавкие керамические волокна.Международное агентство по изучению рака считает, что наиболее распространенные типы минеральной ваты, используемые в качестве изоляции, «не классифицируются как канцерогенные для людей». Минеральная вата может вызвать раздражение кожи, хотя это временное механическое раздражение, а не более серьезное химическое раздражение. Тем не менее, домовладельцы, инспекторы и подрядчики всегда должны носить качественные перчатки и другие средства индивидуальной защиты при работе с минеральной ватой или любой другой изоляцией.

    Таким образом, минеральная вата — это тип теплоизоляции, изготовленной из нагретых природных минералов. Обычно это считается безопасным и эффективным.

    Новый теплоизоляционный торкрет-бетон, смешанный с базальтовыми и растительными волокнами

    Ортогональная серия экспериментов была проведена с обычным торкретбетоном, где грубые и мелкие заполнители были заменены керамзитом и керамическим песком, а также были добавлены базальтовые и растительные волокна. Было исследовано влияние керамзита, глиняного песка, базальтового волокна и растительного волокна на механические свойства и теплопроводность торкретбетона, а соответствующие механизмы были проанализированы с помощью дифракции рентгеновских лучей (XRD) и сканирующей электронной микроскопии (SEM).Результаты показали, что добавки образовывали стабильное состояние в бетонной матрице, когда грубые и мелкие заполнители были заменены 5 мас.% Керамзита и 10 мас.% Гончарного песка, соответственно, и 0,15 и 0,2 об.% Базальтового волокна и растений. волокна соответственно. В этот момент гидратация цемента была нормальной, а прочность бетона была относительно выше, чем у других групп. Керамзит и гончарный песок образуют равномерно распределенную пористую структуру в бетонной матрице, тем самым снижая теплопроводность бетона.

    1. Введение

    По мере увеличения глубины добычи угольных шахт наблюдается повышение температуры исходной породы и теплопроводности глубинного горного массива [1]. Повышение температуры из-за увеличения глубины добычи дополнительно влияет на повышение термического напряжения в горной породе во время выемки проезжей части. После выемки проезжей части теплообмен между горной породой и воздухом приводит к термическому напряжению в горном массиве. Следовательно, многие новые трещины образуются из-за термического напряжения, которое изменяет состояние распределения напряжений в окружающей горной породе.Таким образом, окружающие касательные напряжения, смещения, изломы и радиус пластической зоны проезжей части растут, что влияет на безопасность проезжей части [2–4] и вызывает серьезные тепловые повреждения глубокого проезжей части [1–11].

    Как самый прямой и важный источник тепла в проезжей части, рассеивание тепла окружающей горной породой составляет около 48% тепла [1]. Поэтому рекомендуется использовать теплоизоляционный материал с меньшей теплопроводностью, чем окружающая порода, и распылять покрытие на стенку скалы, чтобы предотвратить рассеивание тепла от окружающей скальной породы [12].В качестве необходимого средства поддержки проезжей части торкретбетон может быть улучшен путем использования добавок для достижения как прочности опоры, так и снижения теплопроводности [13, 14], что может эффективно блокировать рассеивание тепла окружающей горной породой и обеспечивать поддержку проезжей части. В настоящее время существует несколько широко используемых методов. Первый заключается в добавлении в цемент алюминиевого порошка для создания в бетоне беспорядочной пористой структуры и повышения термического сопротивления [15]. Однако прочность и жесткость бетона экспоненциально уменьшаются с увеличением количества и размеров пор.Второй метод заключается в частичной замене крупных и мелких заполнителей в бетоне различными добавками, такими как керамзит, гончарный песок, полые глазурованные шарики, шарики из вспениваемого полистирола и другие легкие пористые материалы, тем самым снижая теплопроводность бетона [16–16]. 18]. Однако керамзит и гончарный песок могут привести к большому водопоглощению. После смешивания заполнителя хрупкость бетона увеличивается, что приводит к ухудшению обрабатываемости и трудностям при формовании материала [16].Кроме того, гидрофобность поверхности глазурованных полых шариков и шариков из полистирола заставляет их плавать и разделяться во время процессов смешивания, вибрации и разделения, что влияет на обрабатываемость и механические свойства бетона [17, 18]. В третьем методе растительное волокно смешивается с бетоном для образования композитного армированного материала, который может улучшить прочность бетона [19]. Из-за присущих многослойным клеточным стенкам растительных волокон, их внутренней структуре полостей и их низким коэффициентам теплопроводности, растительные волокна также могут снижать коэффициент теплопроводности бетона [20].Однако растительные волокна — это органические материалы с плохой коррозионной стойкостью. Они могут легко разрушаться щелочными веществами, образующимися при гидратации цемента, что может снизить долговечность бетона и последующую прочность.

    Для решения описанных выше проблем, основанных на предыдущих исследованиях [13, 21], в данном исследовании грубые и мелкие заполнители в обычном торкретбетоне были частично заменены керамзитом и керамическим песком для снижения теплопроводности бетона.Кроме того, в бетон были замешаны растительные волокна, обработанные антисептиками, и базальтовые волокна. Из-за низкой теплопроводности растительного волокна [19] и хорошей совместимости между базальтовым волокном и бетонной матрицей [22] теплопроводность бетона была дополнительно снижена после смешивания керамзита и глиняного песка. Полученный бетон обладали сетчатой ​​структурой, что давало эффекты вторичного упрочнения. Это улучшило прочность бетона и снизило степень отскока керамзита и глиняного песка при их закачке.Поэтому ортогональный эксперимент был разработан для улучшения рабочих, механических и теплоизоляционных характеристик торкретбетона, который можно использовать для блокирования рассеивания тепла окружающей горной породой и обеспечения эффективной поддержки проезжей части в угольных шахтах.

    2. Ортогональный тест: материалы, методика и подготовка образцов
    2.1. Свойства материала

    Керамзит, глиняный песок, базальтовое волокно и растительное волокно были выбраны в качестве добавок для смешивания с бетоном в этом исследовании.Чтобы удовлетворить требованиям торкретбетона, все свойства материала описаны в следующих параграфах.

    Основываясь на использовании растительного волокна в качестве армирующего материала в илистой почве в предыдущем исследовании [23], для этого исследования было выбрано растительное волокно хлопковой соломы. Это волокно сталкивается с проблемами коррозии, о чем говорилось выше в обзоре литературы [19, 23]. В текущей работе для решения проблемы коррозии был выбран модифицированный поливиниловый спирт (клей SH) [24]. Растительные волокна замачивали на 3 дня в растворе модифицированного поливинилового спирта, а затем вынимали из раствора для естественного высыхания [24].Топографии поверхности растительных волокон до и после антисептической обработки показаны на рисунке 1. Как показано на рисунке 1 (а), поверхности растительных волокон были шероховатыми, и до антисептической обработки было много дырок. Кроме того, на рис. 1 (с) показано, что отвержденные пленки образовывали и обволакивали поверхности растительных волокон после обработки клеем SH. Пленка предотвращала прямой контакт между волокном, водой и воздухом, что эффективно улучшало стабильность и коррозионную стойкость волокон.


    На рисунке 2 показаны оставшиеся добавки торкретбетона, кроме основных компонентов. Рисунки 2 (а) –2 (г) показывают базальтовое волокно, полые глазурованные бусины, керамзит и гончарный песок, соответственно.

    Базальтовое волокно состояло из рубленых волокон длиной 15 мм, и его свойства материала показаны в таблице 1. Глазурованные полые шарики были гидрофобными и с закрытыми порами, свойства материала показаны в таблице 2. Керамзит и гончарный песок были основные продукты, используемые для замены крупных и мелких заполнителей в этом бетоне, соответственно.Между тем, гончарный песок — это своего рода мелкий заполнитель, который является одним из сопутствующих минералов керамзита, только в небольших размерах. Их свойства показаны в Таблице 3.

    г / 1318 Плотность (%) см 3 )

    Свойства Предел прочности на разрыв (МПа) Модуль упругости (ГПа) Удлинение при разрыве (%) Коэффициент линейного расширения (10 6 / K)

    3000–4800 91–110 1.5–3,2 2,63–2,65 5,5


    Размеры (кг) 913 мм
    Вес кг ) Теплопроводность (Вт · (К · м) −1 ) Степень закрытого отверстия (%) Водопоглощение (%)

    0,5–1,5 90 0.023–0.045 95 80

    / м 3 ) 9015

    Категории Вес
    Категории Размер Предел прочности цилиндра на сжатие (МПа) Водопоглощение (%) Теплопроводность (Вт · (К · м) −1 ) Пористость (%) Процент отложений (%) )

    Керамзит ≤10 600 ≥3 ≤16 ≤0.52 ≥37 ≤2
    Песок керамический ≤3 510 ≥2 ≤12 ≤0,45 ≥43 ≤1,2

    Выбор оставшихся материалов в этом эксперименте соответствовал стандартному составу [25]. Эти материалы включали обычный портландцемент P · O42.5, зольную пыль сорт I, косточки дыни 5–10 мм в качестве крупного заполнителя, мелкий песок в качестве мелкого заполнителя и обычную питьевую воду.

    2.2. Экспериментальные методы

    Ортогональный план эксперимента учитывал влияние множества факторов на нескольких уровнях. На основе таблицы ортогональных тестов были выбраны различные комбинации факторов, а данные тестов были проанализированы, чтобы быстро и эффективно получить оптимальное решение, сэкономив время и силы. Пропорции цемента, песка, камня, воды и добавок торкретбетона определялись по стандартным пропорциям [25]. Ортогональная тестовая таблица L 9 (3 4 ) из литературы использовалась для планирования экспериментов [26].Схема ортогональных испытаний, показанная в таблице 4, была разработана с учетом четырех факторов: содержания керамзита, содержания глиняного песка, содержания базальтового волокна и содержания растительного волокна. Как показано в Таблице 5, для каждого фактора были установлены три уровня (содержание каждого фактора), и перечислены тестовые пропорции девяти наборов конкретных образцов. Когда тест был завершен, его результаты обрабатывались и анализировались в сочетании с методом обработки данных [26] и методом серого корреляционного анализа [27], представленным в литературе.

    9134 Уровень 1 915 9159 915 9159 9018 9159 9018 9159 0,315 918 918 3

    Образцы Фактор A (керамзит) Фактор B (глиняный песок) Фактор C (базальтовое волокно) Фактор D (растительное волокно)
    Содержимое (%) Уровень Содержимое (%) Уровень Содержимое (%) Уровень Содержимое (%)

    1 1 5 1 0 1 0.1
    2 1 5 2 10 2 0,15 2 0,2
    3 1 0,3 3 0,3
    4 2 10 1 5 2 0,15 3 0,3 0,3 2 10 3 0.3 1 0,1
    6 2 10 3 15 1 0 2 0,2
    8 8 7 5 3 0,3 2 0,2
    8 3 15 2 10 1 0 8 3 0 3 15 3 15 2 0.15 1 0,1

    Примечание: для удобства выражения буквы A, B, C и D, соответственно, используются для обозначения четырех факторов, ceramsite, гончарный песок, базальтовое волокно и растительное волокно в ортогональном тесте, и соответствующие три уровня содержания представлены цифрами 1, 2 и 3. Если взять в качестве примера однофакторный керамзит, A1 соответствует заменителю керамзита 5% масса крупного заполнителя, а А2 соответствует 10% керамзитового заменителя от массы крупного заполнителя.Аналогично определяются значения букв и цифр, таких как B1, C1 и D1. Кроме того, обозначение A 1 B 2 C 3 D 3 указывает, что содержание керамзита составляет 5% от массы крупного заполнителя, содержание гончарного песка составляет 10% от массы мелкого заполнителя, содержание базальтовой фибры составляет 0,3% от объема бетона, а содержание растительной фибры составляет 0,3% от объема бетона. Оптимальные пропорции выражены в этой форме в следующем абзаце.

    9015 9139

    Образцы Керамзит Глиняный песок Базальтовое волокно Растительное волокно Глазурованный Зола Растительное волокно Глазированный Редуктор воды Вода

    1 53 34 0 0.075 9 644 1007 380 42 3,4 190
    2 53 68 3,975 9159 9015 9139 913 918 918 915 915 9139 918 9189 380 42 3,4 190
    3 53 102 7,95 0,225 9 576 1007 3804 190
    4 106 34 3,975 0,225 9 644 954 380 42 3,4 68 7,95 0,075 9 610 954 380 42 3,4 190
    6 10218 10215 9 576 954 380 42 3,4 190
    7 159 34 7,95 9189 9015 9139 9015 9139 9018 9189 380 42 3,4 190
    8 159 68 0 0,225 9 610 901 380 901 3804 190
    9 159 102 3,975 0,075 9 576 901 380 42 9139 9139 3,4

    Дозировка: кг / м 3 .

    2.3. Подготовка образцов

    В ортогональном испытании было разработано девять групп и измерены прочность на сжатие, прочность на растяжение, прочность на сдвиг и теплопроводность каждой группы.В соответствии со стандартом испытаний [28], 54 (6 × 9) испытательных кубов размером 100 мм × 100 мм × 100 мм были сконструированы для измерения прочности на сжатие и растяжение, 27 (3 × 9) испытательных кубов размером 50 мм. × 50 × 50 мм были сконструированы для измерения прочности на сдвиг, и 54 (6 × 9) испытательных кубов с размерами 300 мм × 300 мм × 30 мм были сконструированы для измерения теплопроводности. Частично затвердевшие образцы показаны на рисунке 3. После 28 дней отверждения механические свойства и теплопроводность бетона были измерены в Государственной ключевой лаборатории реагирования на горные работы, предотвращения и контроля стихийных бедствий на глубокой угольной шахте, Университет науки Аньхой Technology, Китай, с использованием универсального электрогидравлического серво универсального тестера WAW-2000 и прибора для измерения теплопроводности PDR-300.


    3. Представление и оценка результатов ортогонального теста
    3.1. Результаты экспериментов

    Значения прочности на сжатие, прочности на разрыв, прочности на сдвиг и теплопроводности девяти наборов ортогональных образцов для испытаний были усреднены, и результаты испытаний показаны в таблице 6.

    9136 7,44 9136 9139

    Образец Кажущаяся плотность (кг / м 3 ) (3 × 9 образцов) Прочность на сжатие (МПа) (3 × 9 образцов) Предел прочности (МПа) (3 × 9 образцов) Прочность на сдвиг ( МПа) (3 × 9 образцов) Коэффициент теплопроводности (Вт · (К · м) −1 ) (6 × 9 образцов)

    1 2094.4 26,6 2,48 7,55 0,2749
    2 2134,8 34,5 2,93 7,44 0,3293 0,3293 9136 9136 9018 9189 0,3293 0,3105
    4 2104,4 28,7 1,97 6,55 0,2290
    5 2044,2 25.7 1,66 6,66 0,2726
    6 2049,8 21,3 2,04 7,16 0,2117
    9189
    9189 9189
    8 1997,6 27 2,17 8,24 0,2304
    9 1902,0 23,3 2.87 6,44 0,2949

    Как показано в таблице 6, данные результатов теста распределены случайным образом. Таким образом, как керамзит, гончарный песок, базальтовое волокно и растительное волокно были четырьмя контролирующими факторами. Влияние трех уровней (содержание каждого фактора) на результаты ортогонального теста не могло быть получено напрямую. Следовательно, результаты испытаний необходимо дополнительно проанализировать.

    3.2. Анализ дисперсии и коэффициента вклада

    Дисперсия и коэффициент вклада 4 факторов были рассчитаны путем сравнения значения F (значение нормального распределения), полученного с использованием значений в таблице нормального распределения для определения влияния каждого фактора в ортогональном тесты для того же оценочного индекса.Величина ставки взноса может определять порядок влияния отдельных факторов. После определения основных влияющих факторов их можно регулировать и контролировать во время испытаний для конкретных целей.

    Используя уравнения дисперсии и доли взносов из предыдущего отчета [26], были рассчитаны результаты ортогонального теста. Конкретные расчетные уравнения следующие.

    Общая сумма квадратов отклонений:

    Степень свободы: где n — количество строк ортогональной тестовой таблицы (количество испытаний), а — среднее значение n экспериментальных показателей.

    Сумма квадратов отклонений фактора A:

    Степень свободы: где a — количество уровней фактора A, n i — количество испытаний на уровне i , и — среднее значение показателей на каждом уровне фактора A. Значения SSB, SSC и SSD (т. е. сумма квадратов отклонений факторов B, C и D соответственно) могут быть рассчитаны аналогичным образом. манера.

    Сумма квадратов отклонений ошибки:

    Общая чистая сумма квадратов:

    Чистая сумма квадратов фактора A:

    Значения SSPB, SSPC и SSPD (т.е., чистая сумма квадратов множителей B, C и D соответственно) может быть получена аналогичным образом.

    Чистая сумма квадрата ошибки:

    Доля вклада фактора A:

    Также могут быть получены значения, и (т. Е. Нормы вклада факторов B, C и D соответственно).

    Используя результаты испытаний в таблице 6 и приведенные выше уравнения, были рассчитаны дисперсия и степень вклада прочности на сжатие, которые показаны в таблице 7. Влияние факторов A, B и C было особенно значительным для прочности на сжатие, и D был значительным.Фактор B имел наибольшую ставку взноса 49,95%. Коэффициенты вклада факторов A и C были смежными, 18,47% и 21,02% соответственно. Но ставка взноса фактора D была наименьшей — 9,83%. Ошибка со ставкой 0,73% меньше всего повлияла на результаты теста и ею можно пренебречь. Таким образом, фактор B оказал наибольшее влияние на прочность бетона на сжатие, и его содержание следует контролировать для достижения максимально возможной прочности на сжатие.

    9015 9015 9015 9015 9015

    9 913

    Факторы SS f MS F Значимость Критическое значение
    А 20.5 2 10,25 102,5 Особенно важно F 0,1 (2,2) = 9
    F 0,01 (2,2) = 99
    F 0,05 (2,2) = 19
    20,3 18,47
    B 55,1 2 27,55 275,5 С особой значимостью 54,9 9159 9139 9,943 2 11,65 116,5 Особо значимое 23,1 21,02
    D 11 2 5,5 2 5,5 9138 9138 913 9189 9138 913 9139 9189 Ошибка 0,2 2 0,1 0,8 0,73
    Всего 110,1 8 9015.9

    Примечание . SS указывает сумму квадратов отклонений, f указывает степень свободы, MS указывает стандартное отклонение, а SSP указывает общую чистую сумму квадратов. F > F 0,01 (2,2) = 99 указывает на то, что этот фактор оказывает особенно значительное влияние на индекс оценки. F 0,05 (2,2) = 19 ≤ F F 0.01 (2,2) = 99 означает, что этот фактор оказывает существенное влияние на индекс оценки. F 0,1 (2,2) = 9 ≤ F F 0,05 (2,2) = 19 указывает на то, что этот фактор имеет некоторое влияние на индекс оценки. F F 0,1 (2,2) = 9 означает, что этот фактор мало влияет на индекс оценки. Это обозначение также подходит для последующих таблиц, показывающих результаты дисперсионного анализа.

    На основании анализа дисперсии прочности на разрыв, представленного в таблице 8, влияние факторов А и С на прочность на разрыв было значительным.Фактор D также имел эффект, но фактор B оказал незначительное влияние. Исходя из ставки взносов, наибольший вклад вносил фактор А с ставкой 63,04%, за ним следует фактор С со ставкой 21,74%. Однако коэффициенты вклада фактора B и ошибки были одинаковыми: 2,18% и 2,90% соответственно. Таким образом, влияние фактора B и погрешности на предел прочности при растяжении было незначительным. Наконец, фактор А имел наибольшее влияние на предел прочности бетона на разрыв, и его содержание следует контролировать для достижения максимально возможной прочности на разрыв.

    9139 0,015 9018 9139 0,015 9139

    Факторы SS f MS F Значение 9015 9015 9015 911 Критическое значение A 0,88 2 0,44 88 Значимое F 0,1 (2,2) = 9
    F 0.01 (2,2) = 99
    F 0,05 (2,2) = 19
    0,87 63,04
    B 0,04 2 0,02 4 Небольшое воздействие 0,03 2,18
    C 0,31 2 0,155 31 Существенное 0,30 21,74
    21,74
    Некоторое воздействие 0.14 10,14
    Ошибка 0,01 2 0,005 0,04 2,90
    9015 9015 9139 1,38

    На основании анализа дисперсии прочности на сдвиг, представленного в таблице 9, влияние факторов A, B, C и D на сопротивление сдвигу было значительным.Фактор B внес наибольший вклад, достигнув ставки взноса 34,22%. Затем последовали факторы A и D с показателями 27,28% и 25,43% соответственно. Доля фактора C составила 12,60%. Доля ошибки была наименьшей, 0,47%, и ею можно было пренебречь. Таким образом, исходя из прочности на сдвиг, содержание A, B, C и D должно контролироваться для достижения максимально возможной прочности на сдвиг.

    34,22 1 9159

    Факторы SS f MS F Значение 9015 9015 9015 911 Критическое значение А 2.37 2 1,185 237 Особенно важно F 0,1 (2,2) = 9
    F 0,01 (2,2) = 99
    F 0,05 (2,2) = 19
    2,36 27,28
    B 2,97 2 1,485 297 Особо значимое 2,96 2 0,55 110 Особо значимое 1,09 12,60
    D 2,21 2 1,105 229 1,105 229 9015 229 9015 9159 229 229 9015 9159 Ошибка 0,01 2 0,005 0,04 0,47
    Всего 8.66 8 8,65

    . C были более значимыми, чем B и D, на теплопроводность. Фактор A внес наибольший вклад с ставкой взноса 54,84%, за ним следует фактор C со ставкой 31,45%. Доля факторов B и D и ошибка были небольшими, 4.84%, 5,65% и 3,22% соответственно, и различия не были значительными. Таким образом, на основе теплопроводности следует контролировать содержание A и C.

    9018 915

    Факторы S DF MS F Значимость 9 9015 9015 9015 9 Critical Value 9 Критическое значение А 0.0069 2 0,00345 69 Значимое F 0,1 (2,2) = 9
    F 0,01 (2,2) = 99
    F 0,05 ( 2,2) = 19
    0,0068 54,84
    B 0,0007 2 0,00035 7 Малое воздействие 0,0006 4,84 0.002 40 Существенная 0,0039 31,45
    D 0,0008 2 0,0004 8 9018 0,0009 5,6 Небольшая ошибка 2 0,00005 0,0004 3,22
    Всего 0,0125 8

    3.3. Анализ коэффициентов фактора

    Для прочности бетона на сжатие на Рисунке 4 (а) показано, что когда уровень фактора А (содержание) увеличился с А1 (5%) до А3 (15%), сначала прочность на сжатие уменьшилось, а затем впоследствии увеличилось. В то время как уровни факторов B, C и D увеличивались, прочность на сжатие сначала увеличивалась, а затем уменьшалась. Наиболее очевидное снижение произошло, когда коэффициент B увеличился с B2 (10%) до B3 (15%), где прочность на сжатие снизилась на 20.64%. Следовательно, для обеспечения высокой прочности образца на сжатие наилучшим сочетанием уровней факторов было A 1 B 2 C 2 D 2 .

    Что касается прочности бетона на разрыв, Рисунок 4 (б) показывает, что когда уровень фактора А увеличился, прочность на разрыв сначала значительно снизилась, а затем значительно увеличилась. Он снизился на 27,03%, поскольку уровень фактора A увеличился с A1 (5%) до A2 (10%), после чего он увеличился на 32,8%, поскольку уровень фактора A увеличился с A2 (10%) до A3 (15%). ).По мере увеличения коэффициента B прочность на разрыв сначала уменьшалась, а затем увеличивалась. Общее увеличение было больше, чем общее снижение. Прочность на разрыв сначала увеличивалась, а затем уменьшалась по мере увеличения факторов C и D. Однако зависимость от фактора C была больше. Когда коэффициент C увеличился с C1 (0%) до C2 (0,15%), предел прочности увеличился на 16,14%. Напротив, от C2 (0,15%) до C3 (0,3%) предел прочности на разрыв снизился на 16,22%. Таким образом, на основе анализа факторных индексов наилучшей комбинацией уровней факторов была A 1 B 3 C 2 D 2 для обеспечения адекватной прочности образца на разрыв.

    Как показано на Рисунке 4 (c), когда уровень фактора А увеличился, прочность на сдвиг сначала немного снизилась, а затем значительно увеличилась. Фактор C резко снизился, а затем несколько увеличился. Сила сдвига первоначально уменьшалась по мере увеличения B, а с B2 (10%) до B3 (15%) амплитуда быстро уменьшалась. Между тем, фактор D сначала быстро увеличивался, а затем быстро снижался. Основываясь на факторах A, B и C, наиболее резкое увеличение или уменьшение прочности на сдвиг произошло между уровнями 2 и 3.Следовательно, наилучшая комбинация уровней факторов была A 3 B 1 C 1 D 2 для обеспечения адекватной прочности образца на сдвиг.

    Что касается теплопроводности бетона, рисунок 4 (d) показывает, что, когда уровень фактора A увеличился, теплопроводность резко снизилась, а затем немного увеличилась, и что самое большое снижение составило 22%. По мере увеличения факторов B и C теплопроводность сначала увеличивалась, а затем уменьшалась. Теплопроводность продолжала снижаться с увеличением уровня фактора D.Следовательно, A 2 B 1 C 1 D 3 было лучшим сочетанием уровней факторов для снижения теплопроводности образца.

    Учитывая, что торкретбетон должен иметь достаточную прочность и небольшую теплопроводность, общий анализ, представленный на Рисунке 4, показывает оптимальный диапазон различных факторов из наклонов оценочных показателей по мере увеличения уровня каждого фактора. Оптимальное содержание керамзита, гончарного песка, базальтового волокна и растительной клетчатки составляло 10–15 мас.% Крупного заполнителя, 5–10 мас.% Мелкого заполнителя, 0–0.15 об.% Бетона и 0,1–0,2 об.% Бетона соответственно.

    3.4. Анализ корреляции Грея

    Приведенный выше анализ дал лишь приблизительный набор факторов, и было невозможно определить, какой из девяти ортогональных тестов дал наилучшие результаты. Поэтому в сочетании с литературными исследованиями [27] данные ортогонального теста были нормализованы для получения серого коэффициента отношения. Серый коэффициент отношения каждого оценочного индекса из девяти наборов ортогональных тестовых схем был получен путем объединения формул (10) ∼ (14).Результаты представлены в таблице 11.

    0,3731 0,415 9139 9015 0,415 9139 9015 0,415 0,45

    Образцы Прочность на сжатие (МПа) Прочность на разрыв (МПа) Прочность на сдвиг (МПа) (Теплопроводность) К · м) −1 )

    1 0,4552 0,5853 0,5394 0,4820
    2 10000.0000 0,5217 0,3333
    3 0,4151 0,5270 0,3333 0,3731
    4
    4 0,5323 0,5323 0,5323 0,3333 0,4230 0,4912
    6 0,3333 0,4164 0,4814 1,0000
    7 0.4962 0,5853 1,0000 0,5236
    8 0,4681 0,4552 0,6857 0,7587
    9 0,4552 0,6857 0,7587
    9 0,455 9139 9015 9

    Результаты показателей оценки могут быть помещены в матрицу следующего уравнения (10): где m — количество показателей оценки, а n — количество схем экспериментов.

    Для факторов, которые дали лучшие оценочные показатели, когда они имели более высокие значения (поскольку исследуемый торкретбетон используется для поддержки проезжей части, поэтому чем больше прочность, такая как прочность на сжатие, прочность на растяжение и прочность на сдвиг, тем лучше эффект опоры), нормализация была следующей:

    А для коэффициента, который давал лучшие оценочные показатели, когда он имел меньшее значение (поскольку торкретбетон также используется для теплоизоляции, чем меньше теплопроводность, эффект теплоизоляции будет лучше), нормализация была такой: где.

    После нормализации оценочных индексов была построена идеальная эталонная схема (обычно максимальное значение в каждом индикаторе), которую можно выразить следующим образом: где. Таким образом, m оценочных индексов были максимальными значениями соответствующих оценочных индексов в общей схеме.

    Идеальная схема использовалась в качестве эталонной последовательности, и каждое значение индекса оценки использовалось в качестве последовательности сравнения. Коэффициент корреляции, соответствующий каждому индексу, был получен следующим образом: где — коэффициент корреляции между сравнительной последовательностью i () и индексом j () в эталонной последовательности, а коэффициент разрешения был.

    Поскольку все коэффициенты, показанные в уравнениях (10) — (13), были вычислены, а другие коэффициенты, используемые в уравнении (14), были даны, поэтому значения в таблице 11 могут быть окончательно получены из уравнения (14).

    Учитывалось субъективное весовое присвоение механических и теплоизоляционных свойств бетона. Прочность на сжатие и теплопроводность были самыми важными, за ними следовали прочность на разрыв и сдвиг. Следовательно, весовые коэффициенты индекса субъективной оценки равны 0.3, 0,2, 0,2 и 0,3 для прочности на сжатие, прочности на разрыв, прочности на сдвиг и теплопроводности соответственно. Очевидно, что весовые коэффициенты 0,3, 0,2, 0,2 и 0,3 задаются пользователем. В соответствии с уравнением (15) степень корреляции серого рассчитывается и отображается в Таблице 12., где получена из Таблицы 11, и.

    913 кг (кг) 0189 9015 9 106 0159 0159 0159

    Образцы Керамзит Песок керамический Базальтовое волокно Растительное волокно Степень корреляции серого
    Содержимое (кг)

    1 53 34 0 0.075 0,5061
    2 53 68 3,975 0,15 0,7043
    3 53 102 4 9015 53 102 7,9159 0189 0159 9015 102 106 34 3,975 0,225 0,5535
    5 106 68 7,95 0,075 0,4272 0,075 0,4272 9139 9018 9139 918 918 918 9159 9015 9139 9189 0.15 0,5796
    7 159 34 7,95 0,15 0,6230
    8 159 8 159 68 159 68 159 102 3,975 0,075 0,4985

    Как показано в Таблице 12, поскольку значение степени корреляции серого стремится к 1, стал более идеальным.В этом тесте степень корреляции между сериями образцов нет. 2 был самым большим — 0,7043. Таким образом, соотношение нет. 2 оказался наилучшим соотношением — образец состава A 1 B 2 C 2 D 2 . В этом образце керамзит заменил 5% массы крупного заполнителя, гончарный песок заменил 10% массы мелкозернистого заполнителя, содержание базальтового волокна составило 0,15% от объема бетона, а содержание растительного волокна составляла 0,2% от объема бетона.

    4. Микроскопический анализ

    Прочность и теплопроводность бетона можно определить с помощью метода испытаний, описанного выше. Метод обработки данных ортогонального теста также может быть использован для получения влияния четырех факторов, то есть керамзита, гончарного песка, базальтового волокна и растительного волокна, на прочность и теплопроводность бетона. Однако взаимодействие четырех факторов с бетоном в матрице бетона и их влияние на прочность и теплопроводность необходимо наблюдать с помощью микроанализа.Поэтому необходимо разрезать образцы бетона и непосредственно наблюдать за распределением заполнителя внутри бетона. Компоненты реакции гидратации в бетоне были проанализированы с помощью дифракции рентгеновских лучей (XRD), а внешний вид бетонной матрицы и армированной формы волокна наблюдали с помощью сканирующей электронной микроскопии (SEM).

    4.1. Рентгеноструктурный анализ

    Для девяти групп образцов для ортогонального теста все основные материалы были выбраны одинаково.С той лишь разницей, что в бетонной смеси содержится керамзит, гончарный песок, базальтовая фибра и растительная фибра. Керамзит — это стабильный крупный заполнитель, хорошо сочетающийся с цементом и другими вяжущими материалами. Поэтому требуется определенное содержание (5 мас.% Крупного заполнителя) керамзита. Были исследованы фазовые составы бетона, смешанные с тремя другими факторами на разных уровнях. Согласно таблице 4, содержание керамзита было фиксированным в образцах 1, 2 и 3, в то время как уровни трех других факторов варьировались, но сохранялись на одном уровне.В образцах 4, 5, 6 и образцах 7, 8 и 9 содержание керамзита также было фиксированным, но уровни остальных трех факторов менялись неравномерно. Поэтому образцы 1, 2 и 3 были выбраны для рентгеноструктурных испытаний. После измельчения и пропускания через сито 400 меш образцы герметизировали. Для определения фазового состава внутри бетона был проведен рентгеноструктурный анализ. Результаты показаны на рисунке 5.


    Как показано на рисунке 5 и в сочетании с исследованиями в литературе [29], пики эттрингита (B-AFt) и гидроксида кальция (A-Ca (OH) 2 ) появились в спектрах XRD для трех групп.Высота пика эттрингита в образце 2 превышала высоту пика гидроксида кальция, и, таким образом, содержание эттрингита было больше, чем содержание гидроксида кальция. По сравнению с высотой пика эттрингита в образцах 1 и 3, высота пика эттрингита была наибольшей в образце 2. Следовательно, прочность на сжатие образца 2 была наибольшей, что согласуется с испытаниями прочности на сжатие. Гончарный песок содержит определенное количество глинистых минералов, которые могут реагировать с продуктами гидратации цемента (в основном гидроксидом кальция) с образованием эттрингита, тем самым увеличивая содержание эттрингита и снижая содержание гидроксида кальция.Кроме того, поскольку бетон был смешан с керамзитом, гончарным песком, летучей золой и другими минеральными добавками, несколько свободных элементов в каждой добавке прореагировали с образованием двух полимеров: Al (OH) 3 · AlPO 4 (F) и 2MgSO 4 · Mg (OH) 2 (G). Как сообщается в [30, 31], эти два полимера являются огнестойкими, обладают высокой прочностью, стабильными размерами и свойствами, препятствующими растрескиванию. Их присутствие в матрице бетона может эффективно повысить прочность бетона, предотвратить растрескивание бетона и оказать положительное влияние на механические свойства бетона.

    4.2. Анализ с помощью сканирующей электронной микроскопии

    Изображения с помощью сканирующей электронной микроскопии (SEM) матричного сечения нового теплоизоляционного торкретбетона образца 2 показаны на рисунке 6. На поверхности бетона было много отверстий разного размера, которые были вставлены в бетон и равномерно распределены на рисунке 6 (а). Размер ориентировочных отверстий увеличен, а положение отверстия выделено красным кружком на Рисунке 6 (b). Отверстия образовались из-за наличия в матрице бетона двух пористых материалов: керамзита и гончарного песка.Поскольку два пористых материала были равномерно распределены в матрице бетона, появилось большое количество равномерно распределенных закрытых пор. Из-за низкой теплопроводности воздуха внутри отверстий теплопроводность бетона была эффективно снижена, и бетон показал лучший теплоизоляционный эффект.


    Хотя теплопроводность бетона можно уменьшить, добавляя пористые материалы, такие как керамзит, керамический песок и полые глазурованные шарики, прочность бетона может быть одновременно снижена из-за характеристик пористых материалов.Когда происходит разрушение бетона, стенки вокруг отверстий в пористом материале сначала деформируются, что вызывает перетекание напряжений в сферических порах и приводит к концентрации напряжений. Это способствовало развитию растягивающего напряжения и в конечном итоге привело к трещине, разрушившей образец. Когда базальтовые и растительные волокна были смешаны с бетоном, эти два волокна образовали перекрещивающееся и беспорядочное распределение в бетонной матрице. На рисунке 7 желтый прямоугольник выделяет базальтовое волокно, а красный прямоугольник — растительное волокно.Два вида волокон образуют стабильную пространственную сетчатую структуру в бетонной матрице. Когда давление увеличивалось до точки разрушения конструкции, целостность образца была лучше, что эффективно препятствовало развитию растягивающего напряжения, вызванного разрушением пористых материалов в матрице бетона, и создавало эффект вторичного упрочнения.

    На рис. 8 (а) показано состояние структурной поверхности, армированной волокнами, увеличенными в 400 раз. Рядом с армированной растительными волокнами зоной на поверхности бетона можно наблюдать структуру ячеистых отверстий.На Рисунке 1 (б) альвеолатная структура увеличена в 2000 раз. Альвеолатная структура имела гладкую поверхность листа и толщину примерно 10–20 нм. Они были соединены центральным стержнем и могли быть легко встроены в бетонную матрицу для передачи внутренних напряжений конструкции. Основываясь на результатах рентгеноструктурного анализа и предыдущих сообщениях [30], сотовая структура оболочки представляла собой полимер Al (OH) 3 · AlPO 4 . Он был сформирован путем покрытия цветочной микроструктуры AlPO 4 Al (OH) 3 .Кроме того, эта структура обеспечивала огнестойкие свойства и улучшала предел прочности композита на разрыв [30]. Между тем, вышеуказанная структура и фибровая арматура работали вместе, чтобы улучшить прочность бетона на растяжение.


    5. Заключение

    На основе анализа дисперсии и доли участия, а также всех четырех основных примесей, таких как керамзит, гончарный песок, базальт и растительное волокно, результаты показывают, что содержание глиняного песка имело наибольшее влияние на прочность на сжатие и сдвиг бетона с коэффициентами вклада 49.95% и 34,22% соответственно. Содержание керамзита оказало наибольшее влияние на прочность на разрыв и теплопроводность бетона, с долей 63,04% и 54,84%, соответственно.

    На основании показателей факторов был определен оптимальный диапазон содержания добавки: содержание керамзита 10–15% от массы крупного заполнителя, содержание гончарного песка 5–10% от массы мелкого заполнителя, базальтовых волокон. содержание 0–0,15% от объема бетона, а содержание растительных волокон 0.1–0,2% от объема бетона.

    На основе степени корреляции серого и для эффективного уравновешивания прочности и теплопроводности теплоизоляционного торкретбетона наилучшим составом, полученным при определенном количестве образцов, был следующий: 5% массы крупного заполнителя было заменено керамзитом. , 10% массы мелкозернистого заполнителя было заменено гончарным песком, содержание базальтовой фибры составило 0,15 об.% От бетона, а содержание растительной фибры — 0,2 об.% От бетона.Согласно вышеупомянутому исследованию, общий вывод может применяться к будущим исследованиям.

    Результаты микроскопических испытаний показали, что вышеуказанная добавка не повлияла на реакцию гидратации цементного раствора в бетоне. К тому же прочность бетона была высокой, никаких вредных веществ и побочных реакций не возникало. В сочетании с анализом механических характеристик теплоизоляционный торкретбетон может быть использован для обеспечения термостойкости окружающей породы и опоры проезжей части в глубоких и высокотемпературных шахтах.

    Доступность данных

    Данные, использованные для подтверждения результатов этого исследования, включены в статью.

    Конфликт интересов

    Авторы заявляют об отсутствии конфликта интересов.

    Благодарности

    Авторы выражают признательность за поддержку Научно-технологическому проекту «Фонд ключевых технологий предотвращения и ликвидации крупных аварий в сфере производственной безопасности», Главное управление надзора за государственной безопасностью (№Anhui-0003-2016AQ) и Инновационный фонд аспирантов Аньхийского университета науки и технологий (2017CX2021).

    Добавить комментарий

    Ваш адрес email не будет опубликован. Обязательные поля помечены *